ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Действие продольных и поперечных сил на опору из "Исследование устойчивости и несущей способности металлических конструкций типа опор линий электропередачи " На рис. 2-1 пунктирными линиями приводятся деформированные состояния системы, полученные по формуле Мора в предположении шарнирного сочленения элементов и абсолютно жесткой базы. [c.36] В результате такого деформирования в пределах крайних полупанелей происходит закручивание системы. Сечение средней части стойки несколько увеличивается и поворачивается относительно продольной оси ствола опоры. [c.37] При наличии распорок (рис. 2-1,6) пояс в каждом узле переламывается. Узлы перемещаются уже не в плоскости грани, а под углом 45° к ней. Система на протяжении всей длины закручивается, при этом если на длине одной панели закручивание происходит по ходу часовой стрелки, то в соседней панели в обратном направлении. [c.37] На рис. 2-1,в приведено деформированное состояние опоры с перекрестной решеткой. При этом условно предполагается, что раскосы в месте их пересечения не соединены друг с другом. [c.37] Как видно при действии продольной силы, первые от концов узлы смещаются в наружную сторону и сечение стойки опоры увеличивается. Соседние узлы в поцереч-ном направлении не смещаются, и соответственно сечение ствола не претерпевает изменений. [c.37] Все сказанное справедливо для системы, в которой элементы соединяются при помощи идеальных пространственных шарниров. При отсутствии шарниров распирающее действие решетки будет сказываться по всей длине пояса, при этом с увеличением жесткости пояса разница в величинах смещений соседних узлов уменьшается. В этом отношении весьма показательны известные испытания моделей стержней нового Квебекского моста [Л. 64]. [c.37] Так как в опорах линий электропередачи жесткость поясов невелика, характер смещения узлов в натурных конструкциях немногим отличается от деформирования рассматриваемых схем с идеальными шарнирными узлами. [c.37] Как видно из рисунков, поперечное смещение узлов, полученное экспериментальным и теоретическим путями, оказались достаточно близкими. Величина максимального смещения при N2—60 Т в первом нагружении оказалась равной 0,475 мм и во втором 0,79 мм. [c.38] Тангенс угла поворота пояса на длине панели 176 см составит соответственно = 0,00027 и tg а = 0,00045. Очевидно, что столь малая величина угла поворота панели не может существенно повлиять на перераспределение внутренпи.х усилий. [c.38] Таким образом, от действия одних продольных сил наблюдаемое боковое смещение узлов незначительно и при определении усилий в поясах с ним можно не считаться. [c.38] Перейдем к рассмотрению характера деформирования стоек опоры а оттяжках при совместном действии продольных и поперечных сил. Таксе нагружение соответствует нормальному режиму работы опоры. [c.38] Ввиду шарнирного сопряжения стойки с фундаментом и траверсой боковое смещение верха стойки мало повлияет на перераспределение усилий в системе (отношение величины смещения к высоте стойки невелико). [c.38] Здесь на перераспределение усилий существенно влияет искривление стойки от совместного действия поперечных и продольных нагрузок. [c.39] Влияние работы решетки на деформативность сквозного стержня. [c.40] Используя формулу (1-2), оценим влияния начального искривления элементов системы (/н= 1/750/). Рассмотрим средние гибкости элементов (гибкость раскосов Яр=120 и пояса Хп=ЮО) при волновом искривлении всех панелей пояса. [c.40] Как известно, под действием ветровой нагрузки напряжения в решетке опор на оттяжках в среднем невелики и не превышают 200—250 кГ/сл , а в поясах — порядка 500—600 кГ/сл 2. [c.41] Прогиб вершины ствола свободно стоящей широко-базной опоры от ветровых воздействий может достигать 8—15 см. Однако если учесть значительную ширину основания оиоры, то отклонения верха даже на 15 см несущественно влияют на величину усилий в поясах. [c.42] Имея это в виду, нецелесообразно усложнять рабочие расчеты широкоствольных опор учетом дополнительных усилий, вызванных искривлением оси системы. [c.42] Вернуться к основной статье