ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Распределение внутренних усилий по сечению отдельных элементов из "Исследование устойчивости и несущей способности металлических конструкций типа опор линий электропередачи " Вначале рассмотрим распределение усилий в элементах елочной решетки, когда раскосы примыкают к поясу с внутренней стороны полки поясного уголка. Пусть узел будет сварным (рис, 1-8,а). [c.20] В результате приварки раскосов к одной полке пояса в узле возникают изгибающий момент и два крутящих момента /Иг, направленных в разные стороны. Под действием изгибающего момента узел несколько поворачивается, под действием же крутящих моментов происходит скручивание пояса в пределах узлового сопряжения. [c.20] Если по всем граням системы поставить распорки, то пространственная жесткость узлов сильно увеличивается и соответственно уменьшается угол закручивания пояса. [c.22] В результате увеличения жесткости узла внутреннее усилие оказывается смещенным относительно центра тяжести сечения ненамного, обычно эксцентрицитет не превышает Va—Vio стороны уголка (рис. 1-8,б). Таким образом, несущая способность раскосов при наличии распорок повышается как за счет увеличения жесткости узлового сопряжения, так и за счет меньшего эксцентрицитета действующего в них усилия. [c.22] После первого испытания к концам сжатых раскосов и горизонтальной полки пояса приваривались фасонки и эксперимент повторялся. Точки приложения внутренних усилий при втором испытании на рис. 1-8,г обозначены кружками. Как видно, эксцентрицитеты уменьшились. Затем приваривались фасонки также и к растянутым раскосам. Место приложения продольной силы в третьем испытании обозначено точками, которые практически совпали с центром тяжести сечения. [c.23] Рассмотрим узлы, при которых одни раскосы примыкают с внутренней стороны башни, а встречные — с наружной (рис. 1-10,а). Такие узлы обычно осуществляют в перекрестных решетках и в опорах с болтовыми узлами. Здесь на узел действуют изгибающий момент М,-и один крутящий момент, а не два момента, как при елочных решетках, в результате чего сечение пояса поворачивается в одну сторону. [c.23] На рис. 1-9 кривыми 3 и 4 показаны величины углов поворота сечения пояса справа и слева от узла. Как видно, этот поворот опорных сечений раскосов примерно в 5—6 раз превосходит тот поворот, который имеет место при одностороннем примыкании раскосов. В соответствии с высокой деформативностью узла точка приложения внутреннего усилия в раскосе выходит за контур сечения (рис. 1-10,6), поэтому и несущая способность таких раскосов оказывается значительно меньшей. [c.24] В рабочих расчетах целесообразно характер решетки и конструкцию узла оценивать коэффициентом условия работы раскосов т. [c.24] Наличие в узле изгибающего момента Мх приводит к некоторо.му смещению внутренней силы и по сечению пояса. Однако ввиду значительного превышения усилий в поясах над усилиями в раскосах эти эксцентрицитеты оказываются небольшими и с ними можно не считаться. [c.24] В несколько худших условиях находится верхняя часть пояса (2—3 панели от траверсы). Здесь величина усилий в раскосах и поясах соизмерима, отчего эксцентрицитеты приложения продольной силы в поясе (осо-. бенно в. аварийном режиме работы) существенно возрастают (см. 1-6 и 2-9). [c.24] Используя выражение (1-2) для уголковых шарнирно опертых стержней гибкостью л = 60, 80 и 100, имеющих начальное искривление от 1/100 / до 1/1000 I (в плоскости оси наибольшей жесткости), подсчитано сближение концов Д[/ и АМ. [c.25] На всех кривых проставлен кружок, соответствующий нагрузке, при которой наступает краевая текучесть материала (при От = 2 400 кГ/сл ). Кривые выше отл4е-ченного кружка отражают упруго-пластическую работу материала. Учет пластических зон производился путем подстановки в формулу (1-2) момента инерции так называемого первого расчетного сечения /], определяемого секущим модулем (см. 6-1). [c.25] Образование пластических зон также приводит к значительному увеличению удельного веса аО. Рассматривая для стержней различной гибкости одинаковую конечную величину упругого ядра кц = 0,8 И), в гибких стержнях получена большая степень увеличения АС, чем в жестких. Этот результат объясняется тем, что при рассматриваемой глубине развития пластических деформаций стержни большей гибкости находились в состоянии, близком к предельному (особенно при малой величине искривления), тогда как жесткие стержни при том же развитии пластических деформаций были еще далеки от предельного состояния. [c.27] При наличии жестких узлов искривления цанели от различного вида ударных воздействий происходит по двум полуволнам, в результате чего точки перегиба упругой линии оказываются значительно ближе друг к другу, нежели узлы, и соответственно с этим расчетная гибкость становится меньше действительной. [c.27] Если не учитывать жесткости узловых сопряжений и рассматривать узлы шарнирнылти, то сближение концов за счет изгиба по отношению к сближению за счет обжатия при краевой текучести составит - 100%, а при упруго-пластической работе материала - 160%, т. е. примерно в 6—7 раз изменяется результат ранее приведенного расчета (при жестких узлах). Как видно, неучет жесткости узлов приводит к ложным выводам. [c.28] При оценке влияния повышенной деформативпости искривленного пояса на перераспределение внутренних усилий в реальной опоре следует учесть, что четырехгранная система с иенодвижными опорами обладает внешней статической неопределимостью, и если один пояс вследствие его искривленности получает повышенную деформативность, то остальные пояса оказывают ему поддержку, что в основном и приводит к перераспределению усилий. [c.28] Как видно из рисунка, критическая нагрузка на отсек в целом почти не зависит от величины искривления ианели одного пояса, а ее величина оказалась близкой к нормативной. [c.29] Вернуться к основной статье