ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Особенности коррозии сталей в условиях кипения и конденсации теплоносителя из "Негорючие теплоносители и гидравлические жидкости " Повышенная коррозия нержавеющих сталей может наблюдаться также на тех участках, где в результате периодических остановок, тенлосмен или колебаний давления возможна периодическая конденсация теплоносителя и последующее его испарение. Скорость коррозии в этих случаях может достигать 1—3 г/(м2-ч). [c.62] Давление 2,5—3,0 МПа, температура 100—130 С, скорость потока 10—30 м/с, длительность испытаний 360 ч. [c.62] В табл, 2.4 приведены данные по коррозии материалов в условиях конденсации Ыг04 в течение 3000 ч. Как видно из таблицы, наряду со значительной общей коррозией наблюдаются специфические виды коррозии — межкристаллитная (МКК) и коррозионное растрескивание (КР). В исходном состоянии эти материалы не проявляли склонности к МКК (метод АМ и Д, ГОСТ 6032—75). [c.63] Интенсивность коррозии наиболее эффективно уменьшает увеличение процентного содержания хрома и кремния [14] коррозионная стойкость хромистых сталей типа Х13 и хромоникелевых типа Х15Н9 повышается примерно в 2—3 раза при увеличении содержания на 1% хрома и в 5 раз — на 1% кремния. [c.63] Сплавы на никелевой основе с высоким содержанием Сг по сравнению со сталями на основе железа типа Х18Н10Т в меньшей степени подвергаются общей коррозии, однако испытывают интен сивную межкристаллитную коррозию и даже растрескивание (например, сплав ХН77ТЮР). [c.64] Между структурным состоянием и скоростью коррозии стали Х18Н10Т в N264 обнаружена связь по мере уменьшения размера зерна общая коррозия и склонность материала к МКК снижается. [c.64] Как отмечалось выше, четырехокись азота сама по себе не является коррозионно-активным веществом, а наоборот, способствует пассивированию металлов. Коррозия материалов в низко-и среднетемиературнои зоне вызывается, в основном, примесями, которые всегда в тех или иных количествах содержатся в N204. [c.64] Опыты проводились на установке, представляющей собой замкнутый контур с принудительной циркуляцией теплоносителя. Экспериментальный участок (ЭУ) был выполнен из трубы из стали Х18Н10Т с внутренним диаметром 3,6 мм, толщиной стенки 0,2 мм и длиной 480 мм. Обогрев трубы осуществлялся пропусканием тока низкого напряжения. В конце ЭУ при помощи цилиндрической вставки образована кольцевая щель шириной 0,3 мм, через которую производился отбор пробы л идкости из пристенного слоя потока. Теплоноситель содержал 0,4—0,5% НЫОз, тепловые нагрузки при этом были различны, давления составляли 1,47 и 4,9 МПа, а расход теплоносителя — 750 кг/(м -с). [c.65] При дальнейшем увеличении паросодержания х 0,4) коли чество жидкости в ядре потока и на стенке, а также массообмен между ядром и пленкой уменьшаются, что приводит к увеличению в пристенном слое жидкости высококипящих компонентов НМОз и НгО. При паросодержании л = 0,9 содержание ННОз несколько превышает 3%. [c.66] Таким образом, экспериментально показано, что при кипении N204 в пристенном слое жидкости увеличивается содержание НКОз, что приводит к усиленной коррозии поверхностей нагрева, особенно при работе парогенераторов. [c.66] Подбор более стойких конструкционных материалов или защитных покрытий не привел к существенному снижению коррозии в области кипения и конденсации. Даже наиболее стойкие стали корродируют со значительной скоростью. [c.66] При испытании образцов стали Х18Н10Т, в том числе и подвергнутых предварительно провоцирующему нагреву, не обнаружено склонности к МКК (метод АМ и Д, ГОСТ 6032—75). Металл сварного шва без термообработки и после провоцирующей термообработки также не склонен к МКК в среде нитрина. [c.66] Давление 2,2—2,5 МПа. скорость потока 10 м/с, длительность испытаний 1745 ч. [c.67] Вернуться к основной статье