ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Геометрические свойства сечений. Изгиб из "Избранные задачи и вопросы по сопротивлению материалов " Решение оснонано на том, что перемещение в заданном направлении есть проекция полного перемещения на заданное направление. [c.80] Поэтому и складывались они иначе. [c.81] Усилия найдем из условий равновесия элементов системы (р ис. 186). [c.81] Таким образом, при Р сила натяжения болта равна N = Ма, а при Р N0 она будет N = Р. Правильность полученного результата хорошо иллюстрируется следующим простым примером. [c.81] ЭТО выражение совпадает с полученным ранее [см. выражение (1)1. [c.86] В самой постановке вопроса, таким образом, имеется неопределенность. Нужно четко оговорить, что следует понимать под термином перемещение центра тяжести , поскольку центр тяжести не связан жестко ни с одной из точек деформированного тела. [c.86] Кривая провисания, построенная по этим уравнениям, показана на рис. 196. [c.90] Тогда разность удлинений будет Д== . [c.91] Следовательно, в таком случае работают только крайние заклепки шва. [c.93] В условии задачи было указано, что коэффициент к определен путем испытания склепанных листов при базе замера а, достаточно большой, чтобы напряжения в сечениях Л и В можно было считать равномерно распределенными (рис. 14). В этом смысле полученное решение будет достаточно точным, если расстояние между заклепками не будет меньше а. Однако и при меньшем расстоянии между заклепками, когда напряжения по ширине листа от заклепки к заклепке не выравниваются, решение останется верным . Изменится только выражение (2) для ко, в котором ширина листа к должна быть заменена некоторым эквивалентным ему приведенным значением. [c.93] На рис. 199 показан характер изменения этих величин по оси винта и гайки. [c.97] На основе сказанного не надо, однако, делать вывода, что вообще во всех случаях следует применять гайки типа 2 (рис. 18). Ясно, что усложнение всякой конструкции, особенно конструкции такой ходовой стандартной детали, как гайка, может быть оправдано только в том случае, если это усложнение дает реально ощутимые результаты. Так как перегрузка нескольких витков резьбы по сравнению с прочими витками лимитирует прочность резьбового соединения только в исключительных случаях, то и соответственно -А виде исключения может быть рекомендовано применение Таек описанного типа. [c.99] Задаваясь несколькими значениями Ua, можно построить зависимость ил от Р. Полученная кривая ua == f (Р) для заданной диаграммы растяжения тяг показана на рис. 201. [c.99] При этом значении угла а цилиндрическая форма оболочки сохраняется. При а 35°16 цилиндр деформируется так, как это показано на рис. 21, /, а при а 35°16 — как на рис. 21, 2. [c.100] Усилие натяжения нити Т вдоль дуги меридиана не меняется. Оно равно Т = р, где р — местный радиус кривизны меридиана. [c.101] Исключая отсюда д, а затем — находим Т=-ррг. [c.102] Величина Са равна нулю, так как на экваторе ф = О, и в Нуль обращается у. [c.102] Любопытная подробность найденная форма оболочки имеет наибольший объем среди других тел вращения, имеющих ту же заданную длину дуги меридиана. Это вытекает, естественно, из того, что нити считаются нерастяжимыми, и энергия системы выражается только потенциалом сил давления. Давление производит работу рУ. Эта работа будет наибольшей при наибольшем объеме У, а потенциал внешних сил (—рУ) соответственно имеет минимум по сравнению со всеми соседними формами. [c.103] Положим, что диаграмма растяжения или сжатия алюминия может быть схематизирована так, как это показано на рис. 206. Предел текучести алюминия ниже предела текучести стали. Так как напряжения в обоих кольцах одинаковы, то стальное кольцо во всех случаях будет работать упруго. [c.104] При охлаждении кольца будут деформироваться упруго. Тогда остаточные напряжения можно найти как алгебраическую сумму о. гА и напряжения охлаждения , полученного из выражения (3) заменой знака при I на обратный, т. е. [c.105] Вернуться к основной статье