ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Материалы днищ и некоторые их свойства из "Холодная штамповка днищ " Наиболее распространенные материалы днищ и некоторые иг свойства приведены в табл. 2 [13, 20, 34, 55]. По приближенной оценке А. А. Любченко 90% деталей в промышленности (в том числе и днищ) изготовляют из углеродистых и легированных сталей и лишь 10%—из высоколегированных сталей и сплавов, титановых сплавов, цветных металлов и их сплавов [34]. [c.17] Титановые сплавы характеризуются высокой прочностью, меньшей по сравнению со сталями плотностью (4,5 г/см ), жаростойкостью и высокой антикоррозионной стойкостью, отличаются пониженной пластичностью в холодном состоянии. При нагреве титановых сплавов пластичность значительно улучшается. [c.22] Из цветных металлов и сплавов наибольшее распространение получили алюминий и его сплавы, обладающие одновременно малой плотностью и достаточно высокой конструктивной прочностью. Алюминиевые сплавы склонны к быстрому упрочнению в-процессе деформирования, поэтому некоторые из них, например В95, АМгб, рекомендуется штамповать в горячем состоянии для получения больших степеней деформации за один переход. [c.22] Медь и ее сплавы обладают высокой пластичностью, антикоррозионной стойкостью, антимагнитными свойствами, деформируются преимущественно в холодном состоянии. [c.22] Магниевые сплавы отличаются малой плотностью, вибростойкостью, повышенной анизотропией механических свойств и низкой пластичностью в холодном состоянии. Штампуются преимущественно в горячем состоянии. [c.22] Особенность вытяжки сферообразных деталей по сравнению с вытяжкой цилиндрических деталей с плоским дном — наличие значительной части заготовки, свободной от контакта с пуансоном и матрицей и значительные пластические деформации выпуклой-донной части заготовки. Процесс вытяжки протекает в две стадии I — формообразование центральной донной части днища без значительного перемещения фланца заготовки и И — интенсивное втягивание заготовки в матрицу при значительном перемещении фланца заготовки, завершающаяся полным оформлением обводов днища. [c.24] Деформируемая заготовка находится в условиях различного по характеру сложного напряженно-деформированного состояния сжатия — растяжения в зонах а и б и двухстороннего растяжения в зоне в. Условимся в дальнейшем называть зоны а и б соответственно lull сжато-растянутой зоной, зону в — центральной зоной (рис. 7). [c.24] Сила трения в вытяжном зазоре составляет приблизительно 3—5% от суммарной силы трения / тр = = р1 + р2 + Рз, действующей в очаге деформации. Ввиду незначительной величины силы / 3, а также в связи с особенностью формообразования днищ, заключающейся в том, что цилиндрический участок, как правило, не превышает двух-четырех толщин штампуемого материала, либо совсем отсутствует последней в дальнейшем анализе пренебрегаем. [c.25] Формулы (6) и (7) не учитывают таких существенных факторов, сопровождающих процесс, как упрочнение штампуемого материала и трение на фланце заготовки. [c.25] Величину начального радиуса фланца заготовки в любой момент штамповки определяем из условия постоянства поверхности заготовки до и после штамповки и находим по формулам (67), (68), (69). [c.26] По общепринятой в листовой штамповке методике-влияние сил внешнего трения на фланце и вытяжном радиусе матрицы, а также изгиб и спрямление заготовки на вытяжном радиусе матрицы учитывают путем увеличения меридиональных напряжений од р, соответственно на величины и Ог, т. е. [c.28] Сравнительный анализ величин меридиональных напряжений, определенных по формуле (23) и различными известными способами (табл. 3), показал, что при учете фактора трения с использованием закона Амонтона-Кулона и решения Эйлера величина напряжений на 11 —19% меньше при допущении, что упругие свойства у штампуемого материала отсутствуют, и больше на 4— 16% при учете упругих свойств штампуемого материала. [c.29] При определении напряжений Ок принято допущение об отсутствии влияния контактных нагрузок на перераспределение главных напряжений адгр и сге ,р. Это допущение возможно в связи с принятым гидродинамическим режимом внещнего трения во фланцевом очаге деформации. [c.30] Из табл. 4 и рис. 9 следует, что максимум значений меридио нальных напряжений, а следовательно, и жонтактных нагрузок соответствует углам охвата заготовкой вытяжного радиуса матрицы, равным 65—75°. Так как значение (ад ,р ) 0 при углах Р 65—75°, то значения ад р и Ок в этом интервале уменьшаются. [c.31] С достаточной для практики точностью коэффициенты fei и kz могут быть приняты для алюминия и его сплавов fei = 1,4 2=2,35 для углеродистых и коррозионностойких сталей fei = 1,55 2=2,9. [c.32] Выражения (36) и (37) представляют собой закон распределения главных меридиональных и тангенциальных напряжений во П сжато-растянутой зоне. [c.34] На рис. 13 приведен различный характер разрушения сферообразных днищ в зависимости от относительной глубины днища. [c.36] Согласно ранее принятому допущению, действие сил трения рассматривается неизменяющимся вдоль всего участка заготовки ОД, входящего в контакт с пуансоном, т. е. х = onst. [c.37] Величина контактных нагрузок, возникающих на пуансоне, зависит от природы штампуемого материала и материала пуансона, условий внешнего трения, определяемых условно коэффициентом трения л, толщины штампуемого материала, кривизны сферической поверхности. По абсолютной величине контактные нагрузки на пуансоне значительно (иногда на порядок) меньше контактных нагрузок, возникающих на вытяжном радиусе матрицы (табл. 6), однако действие их распространяется на значительную поверхность контакта заготовки с пуансоном, а возникающая в результате их действия суммарная сила трения вызывает в стенках центральной зоны заготовки напряжения ст т , блокирующее опасное сечение. [c.38] Вернуться к основной статье