ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Магнитный шум трансформаторов из "Шум электрических машин и трансформаторов " Значение, полученное таким путем, представляет собой высший предел вероятного значения начальной проницаемости. [c.221] Кривые 1, 2 м 3 относятся к горячекатяной стали, а остальные к холоднокатаной. Содержание кремния 2.47с для кривой 1. А% для кривой 2 и 6% для кривой 3. Угол между направлением проката и направленном потока составляет 45° для кривой. 5, 90° для кривой 6 и 0 длм остальных. [c.222] Удельные потери, вт/кг, составляют 1,1 для кривой /. 2,3 для кривой 2 и 3.6 для кривой 3. Кривая 4 соответствует холоднокатаной стали. [c.223] Для определения относительного количественного удлинения вследствие магнитострикции в настоящее время п.меются достаточные данные как для горячекатаной, так и для холоднокатаной стали [Л. 27, 162—164]. [c.223] На рис. 5-5 показано изменение относительного удлинения в функции магнитной индукции и содержания кремния для различных сортов стали. [c.223] В горячекатаной листовой стали повышением содержания кремния можно почти полностью исключить явление магнитострикции. Например, в листах стали, содержащих 67о кремния, почти не наблюдается магни- ю тострикция. Вместе с тем практически невозможно исиользовать такую сталь для трансформаторов из-за ее низких механических свойств. Одновременно у горячекатаной стали после некоторых значений индукции наблюдается некоторое уменьшение удлинений. [c.223] Максимальные удельные удлинения е вследствие магнитострикции в функции индукции, намагничивания в направлении проката (—) и перпендикулярно направлению проката 1 для горячекатаной жести и с потерями 0,47 вт/кг на I Т. [c.224] При расчете частот собственных колебаний отправным пунктом является эквивалентная меха ическая схема сердечника трехфазного трансформатора [Л. 173,207, 214]. [c.225] При симметричном трехфазном возбуждении сердечника трансформатора в местах стыковки ярм и стержней возникают эквивалентные силы, показанные иа рис. 5-9, которые могут вызвать колебания сердечников, показанные на рис. 5-10. Магнитный сердечник, способный вибрировать таки-М образом и состоящий из равномерно распределенных масс и упругих элементов, может быть приведен к простому вибратору пружина — масса, для которого возбуждение имеет место только в случае, когда для сердечника в целом су.мма сил Р, действующих на концы стержней, перпендикулярна соответствующей оси стержня и возможного поперечного сдвига. [c.225] Сердечники трансформаторов собираются слоями, перекрываемыми в области углов и узлов сердечников. Для общего случая предполагается, что в местах соединения ярм и стержней возникают изгибающие моменты, скручивающие ярма и стержни относительно друг друга. Поэтому в углы сердечника вводится в качестве эквивалента раскручивающая спиральная пружина. Кроме того, стержни относительно толсты по сравнению с нх длиной, поэтому необходимо учитывать влияние сдвига и инерцию вращающихся масс. [c.226] Ярма и стержни предполагаются конечной жесткости при растяжении в продольном направлении. Обмотки считаются дополнительными массами, соединенными с магнитным сердечником. [c.226] Для расчета собственных механических частот симметричного сердечника, вследствие симметричных свойств некоторых видов колебаний (рис. 5-10), можно ограничиться изучением только одного квадранта сердечника. [c.227] Таким образом, на основании упомянутых гипотез для колебаний вида 55, симметричных относительно направления ярма и стержня, можно составить эквивалентную механическую схему, изображенную на рис. 5-11. [c.227] Со значком А обозначаются дополнительные факторы для масс, дополнительно соединенных с сердечником и равномерно распределенных по длине балки. Через Ау учитываются дополнительные массы, расположенные поперек, а через Ат — дополнительные массы вращения. Изменение момента инерции поверхности, вызванное дополнительной массой, обозначено через А1. [c.228] Из этого уравнения следуют частные случаи при 04=0 получаем шарнирное соединение, а при 01 = 00 — соединение, жесткое на изгиб в углах сердечника. [c.229] Для Й1 = 0 вышеприведенное уравнение раскладывается на два независящих друг от друга уравнения, из которых одно действительно для наружных стержней. [c.229] В этом случае при соединении среднего стержня с ярмами введены раскручивающие соединения, представленные схематично пружинами [Л. 214]. Уравнение относительно частоты, которое следует из этих 12 уравнений, сложно и не решается. Численная оценка уравнений частоты возможна только при помощи ЦВМ. [c.230] Если известны собственные частоты, то коэффициенты Л , В , Сг и ), в функции какого-то параметра, произвольно выбранного для определения вида колебаний, могут быть рассчитаны при помощи формул, разрешенных относительно г/г. [c.230] Вернуться к основной статье