ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Расчет стальных свободностоящих опор из "Конструкции и механический расчет линий электропередачи " Общий ход расчета стальных свободностоящих опор с использованием методов, изложенных в 7-3 — 7-5, рассмотрим на конкретном примере расчета опоры башенного типа. [c.190] Пример 7-1. Рассчитать промежуточную одноцепную опору башенного типа для линии ПО кВ с проводами марки АС 240/32 и грозозащитным тросом марки С-50. Расчетные климатические условия . II район гололедности (с = 10 мм) И-П1 ветровой район (скоростной напор с повторяемостью один раз в десять лет на высоте до 15 м от земли д = 50 даН/м ), наименьшая температура мин = — 40° С. [c.190] Расчетный эскиз опоры дан на рис. 7-44. Расположение проводов на опоре — треугольное, решетка граней опоры — треугольная. Высота крепления гирлянд нижних проводов равна 19 м, что на основании расчета провода марки АС 240/32 при заданных климатических условиях соответствует габаритному пролету длиной 380 м. Ветровой пролет принимаем равным габаритному /ветр = габ = 380 м, а весовой пролет вес = 1.25 /габ = = 475 м. [c.190] Габаритному пролету 380 м соответствует стрела провеса провода / = = 11,7 м. Высота центра тяжести нижних проводов составляет 9,9 м, а верхнего — 13,9 м, т. е. не выходит за пределы первой ветровой зоны. [c.190] Грозозащитный трос подвешен и имеет меньшую стрелу провеса (для обеспечения необходимого расстояния между проводом и тросом в середине пролета). При отметке центра тяжести 20 м скоростной напор для грозозащитного троса составляет 7 = 50-1,25 = 62,5 даН/м . [c.190] Находим расчетные нагрузки на опору от проводов и тросов в соответствии с изложенным в пятой главе. Опуская промежуточные вычисления, результаты расчета нагрузок сводим в табл. 7-15, в которой расчетные нагрузки от тяжения провода и троса даны с учетом коэффициента сочетания, равного для промежуточных опор 0,8 (см. 5-4). [c.190] В соответствии с требованиями норм при расчете пространственных башенных конструкций или портальных опор с решетчатыми стойками рассматриваем два направления ветра а) перпендикулярно оси линии б) под углом 45° к оси линии. [c.190] Аварийный режим IV. Обрыв троса. [c.192] Коэффициент динамичности 5, учитывающий порывы ветра, для стальных опор высотой до 40 м принимается равным для опор башенного типа Р= 1,50, для свободностоящих портальных опор р= 1,60, для опор на оттяжках р = 1,65. [c.193] Определение метровой нагрузки на коиструкп.ию (торы выполнено в табличной форме (табл. 7-16). [c.193] Расчетная ветровая нагрузка при ветре без гололеда вычислена с коэффициентом перегрузки п, равным 1,2. [c.193] Определяем усилия в поясах ствола опоры. Так как каждая секция имеет по своей длине пояса одного и того же профиля, то для определения размера профиля достаточно найти усиливав нижней панели секции. Расчетные стержни поясов указаны на расчетной схеме (рис. 7-44). [c.193] Если ветер направлен перпендикулярно оси линии, то М у = 0. [c.193] Следует обратить внимание на то, что суммарные изгибающие моменты, подсчитанные на всю опору, воспринимаются двумя параллельными гранями опоры и поэтому делятся на 2 (в знаменатель первых двух слагаемых формулы (7-37) введен множитель 2). По этой же причине вес, подсчитанный для всей опоры, разделен на 4 (в знаменателе третьего члена формулы (7-37) — множитель 4). [c.193] Для верхней секции ствола в нашем примере os 7 = 1, а для средней и нижней os Y = 0,998. [c.193] Как показали предварительные подсчеты, для верхней секции расчетным является нормальный режим при ветре с гололедом. [c.193] Вычисленные по этой формуле нагрузки от ветра при гололеде на конструкцию опоры приведены в табл. 7-17. [c.193] Определяем усилия в поясах секций. [c.193] Расчетный вес опоры на основании предварительных расчетов принят равным GP = 1,1-2100 = 2310 даН. [c.196] Расчетным режимом для поясов [/3 и второй и третьей секций является нормальный режим при ветре без гололеда, направленном перпендикулярно оси линии. [c.196] Вернуться к основной статье