ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Методы определения триботехнических характеристик, необходимых для расчета сил трения и интенсивностей изнашивания из "Узлы трения машин " Этот способ определения Ь п V хотя и меиее точен, но более производителен. Значения Ь и V для наиболее типичных видов обработки поверхности приведены а табл. 1. После определения / , и V нетрудно вычислить комплексный параметр шероховатости поверхности Д. Значения Д для различных видов обработки приведены в табл. 1. [c.47] Верхний образец устанавливается в держателе 6, соединенном с помощью пластинчатых пружин 7 с шестерней й, которая может вращаться в подшипнике 5. На пластинчатые пружины наклеивают тензодатчики для определения силы, необходимой для вращения верхнего образца. Нормальная сила на образцы прикладывается с помощью рычажной системы или динамометра. В некоторых модификациях приборов для нагружения используют гидравлическую систе му. [c.51] Таким образом, для определения v и Д необходимо при двух задаваемых контурных давлениях найти Л, и затем при контурном давлении Рс2 измерить силу трения, после чего увеличить контурное давление до Pd и измерить при нем силу трения. [c.51] Анализ показывает, что данным требованиям отвечают два метода определения молекулярной составляющей коэффициента трения и фрикционных параметров то и вычисление их по экспериментально найденным силам трепня [90, 99, 199] и определение на одношариковом трибометре [90, 1591. [c.53] С достаточной степенью точности можно считать, что для металлов = и fм=f. [c.54] Молекулярную составляющую коэффициента грения можно также определить, используя различные одно-шарикоБые трибометры [90, 123,159). /Анализ сформулированных выше требований к методу определения /м и фрикционных параметров то и р, а также приведенных формул для вычисления / показывает, что если при рассмотрении взаимодействия исключить деформационную составляющую силы трения у модели при напряженном состоянии, идентичном напряженному состоянию в зоне касания микронеровностей, то сопротивление ее относительному перемещению будет обусловлено межатомны.ми и межмолекулярнымн взаимодействиями на границе раздела модели с твердым телом. По значению силы трения можно найти необходимые для вычисления коэффициента трения твердых тел параметры, обусловленные этими взаимодействиями. [c.55] На основании профилограмм, снятых с поверхностей шаровых инденторов, используемых в прецизионных шарикоподшипниках, было найдено / ша1С = 0,3 мкм и / =3000 мкм. Для металлов аэф 0,1, Рс(1—р )/ 0,01 для пластмасс аафяг0,1, рс(1 — —р )/ жО,1. Вычисления по формуле (22) показывают, что для металлов д = 1,4.10- , для пластмасс /д 1,8-10- . Следовательно, сопротивления, возникающие вследствие деформирования материала пластин внедрившимися микронеровностями шарового индентора, составляют менее 1% для металлов и около 3% для пластмасс, т. е. ими мо .но пренебречь. [c.55] Несовпадение геометрической плеь щади отпечатка с площадью, на которой проявляются межмолекулярные взаимодействия, зависит от механических свойств материала пластин и шероховатости поверхностей шарового индентора и пластин. При определении молекулярной составляющей коэффициента трения рекомендуется использовать шаровые инденторы, шероховатость поверхности которы. имеет параметр не ниже / а 0,020 мкм. Для таких инденторов можно предложить следующие правила подготовки рабочих поверхностей пластин для испытаний. Если твердость исследуемого материала пластин меньше НВ 30, то шероховатость поверхности пластины в лунке не зависит от исходной шероховатости поверхности пластины, а обусловлена шероховатостью поверхности шарового индентора [90]. Это отчетливо видно из типичной профилограммы (рис. 5), снятой с поверхности пластины, изготовленной нз кадмия перед испытанием (кривая 1) и после него (кривая 2) [90]. Для сравнения на рис. 5,6 приведена пр филограмма, снятая с поверхности шарового индентора. [c.56] Таким образом, касательные напряжения, вычисленные по моменту сопротивления вращению, будут практически совпадать с напряжениями, обусловленными межатомными и межмолекулярнымн взаимодействиями. [c.57] Момент сопротивления вращению зависит от вида деформаций в зоне касания шаровой индентор — деформируемые пластины, поэтому рассмотрим момент сопротивления вра-шению при упругих и пластических деформациях в зоне касания. [c.57] Учитывая, что R sin Q — dr и ifi = = то+Р1о , получим. [c.57] Следовательно, измеряя силу F, необходимую для вращения, можно с помощью системы уравнений вычислить То и р. [c.58] Необходимый для вычисления диаметр отпечатка можно определить с помощью лупы, используемой для измерения диаметров отпечатков прн определении твердости материалов по Бринеллю. [c.59] Сила сопротивления вращению оценивается по прогибу пружины. Для регистрации прогиба на пружину наклееньр тензодатчики, соед1 няемые через усилитель, с регистрирующим прибором 7. [c.61] Вернуться к основной статье