ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Регулирование частоты вращения вала двигателя постоянного тока последовательного возбуждения из "Электрооборудование подъёмно-транспортных машин Издание 2 " Частоту вращения вала двигателей постоянного тока последовательного возбуждения можно регулировать несколькими способами изменением сопротивления в цепи якоря включением сопротивления параллельно обмотке якоря ослаблением магнитного потока двигателя. [c.34] В двигателях последовательного возбуждения с увеличенным воздушным зазором и уменьшенным насыщением магнитной системы при номинальном режиме в результате ослабления магнитного потока возможно повышение частоты вращения до 50%. В двигателях с большим насыщением магнитной системы повысить частоту вращения ослаблением магнитного потока при номинальной нагрузке можно не более чем на 30%. [c.35] Дополнительные потери в цепи обмотки возбуждения обусловлены лишь нагревом резистора, шунтирующего обмотку возбуждения двигателя. Так как обмотка обладает незначительным сопротивлением, регулирование частоты вращения ослаблением магнитного потока надо считать экономичным. [c.35] Двигатели смешанного возбуждения в настоящее время применяются для циклически работающих механизмов с большой частотой включения. [c.36] Механические характеристики. Двигатель имеет параллельную и последовательную обмотки, поэтому его механические характеристики занимают промежуточное место между соответствующими характеристиками двигателей параллельного и последовательного возбуждения. Получение аналитического выражения механической характеристики двигателя затруднено. Поэтому при расчетах используют естественные характеристики вращающего момента и частоты вращения от силы тока якоря, С0Т0ри1С приведены 13 кйталогзх. [c.36] Двигатель смешанного возбуждения имеет конечное значение частоты вращения вала двигателя при идеальном холостом ходе, которое определяется магнитным потоком параллельной обмотки. Для расчета искусственных характеристик могут быть применены методы построения характеристик двигателя последовательного возбуждения. [c.36] Пуск двигателя смешанного возбуждения происходит аналогично пуску двигателей последовательного и параллельного возбуждения. Методы расчета пусковых резисторов двигателей последовательного и смешанного возбуждения также аналогичны. [c.36] Тормозные режимы. Двигатели смещанного возбуждения допускают все три способа электрического торможения, которые возможны для двигателя параллельного возбуждения (см. рис. 8). Необходимо отметить, что при торможении с отдачей электроэнергии в сеть ток в якоре и в последовательной обмотке меняет направление и может размагнитить машину. Во избежание этого при переходе через точку идеального холостого хода (ло) последовательную обмотку шунтируют. Во втором квадранте механические характеристики имеют вид прямых. Динамическое торможение обычно осуществляется только при работе параллельной обмотки, магнитный поток остается постоянным, вид характеристик подобен характеристикам двигателя параллельного возбуждения. Характеристики в режиме противовключения нелинейны вследствие влияния изменяющейся намагничивающей силы последовательной обмотки возбуждения при меняющейся нагрузке. [c.37] Частоту вращения вала двигателей смешанного возбуждения можно регулировать теми же способами, что и двигателей последовательного возбуждения. Методы расчета регулировочных механических характеристик, используемые для двигателей последовательного возбуждения, справедливы в полной мере и для двигателей смешанного возбуждения. [c.37] На рис. 17 показаны естественные характеристики асинхронного двигателя. Относительное значение частоты вращения ротора /г°=л/лн==1 соответствует частоте вращения магнитного поля статора. [c.37] С уменьшением частоты вращения ротора вращающий момент двигателя увеличивается, достигая максимального значения Точка перегиба кривой соответствует критическому моменту Мк и критической частоте вращения ротора Ик- Для большинства обычных исполнений двигателя Л1к= 1,5 3,5. Номинальному режиму соответствует точка (М°, п ). [c.37] При пуске скольжение равно 1. Критическое скольжение 5к ротора, соответствующее критическому вращающему моменту Мк двигателя, для большинства двигателей лежит в пределах 0,08—0,3. [c.38] Рассмотрим точный и приближенные способы расчета механических характеристик. [c.38] Активное и реактивное сопротивления ротора, приведенные к статору, можно определить через коэффициент трансформации сопротивлений кт, т. е. [c.39] При определении активных и реактивных сопротивлений статора и ротора необходимо учитывать кроме сопротивлений обмоток также сопротивления включенных резисторов и переходных контактов (щеток). [c.39] Для двигателей больших и средних мощностей, рассчитанных для длительного режима работы, параметр = 0,14-0,2 для двигателей повторно-кратковременного режима 7 = 0,2-ь1,0. [c.39] для построения естественных механических характеристик асинхронного двигателя точным способом необходимо в выражение (52) подставить известный критический вращающий момент тИк, значения Sk и q, найденные по формулам (53), (54), и, затем, задаваясь различными значениями скольжения 5, определить соответствующие значения вращающего момента М. [c.39] Приближенные способы расчета основаны на некоторых допущениях. [c.39] При пуске двигателя магнитный поток Ф практически постоянен сила тока ротора /р (при закороченных кольцах) велика сила тока статора также, как и сила тока ротора, может достигать десятикратного увеличения коэффициент мощности совф очень мал из-за увеличения реактивного сопротивления фаз ротора. [c.41] Таким образом, при пуске двигателя с замкнутыми накоротко кольцами значительно повышается сила тока, что недопустимо по условиям динамических усилий в обмотках и условиям их нагрева, а пусковой момент недостаточен для преодоления момента сопротивления приводного механизма. [c.41] Вернуться к основной статье