ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Сварка низкоуглеродистых конструкционных сталей (д-р техн. наук Акулов, инж. И. А. Сокол) из "Справочник по сварке Том 4 " К группе материалов без полиморфизма следует отнести аустенитные силавы на железохромониколевой илп нпкельхромпстой основах, сохраняющие при комнатной температ ре структуру у-твердого раствора, сплавы тугоплавких металлов, алюминиевые силавы, р-сплавы титана и т. д. [c.27] Для повышения коррозионной стойкости аустенитных сталей в них и в их сварные швы вводят стабилизирующие легирующие элементы — титан, тантал, ниобий и др., а также ограничивают содержание углерода. [c.28] Присадочные материалы для сварки сплавов алюминия должны содержать легирующие элементы, уменьшающие интервал кристаллизации и повышающие температуру солидуса сплавов. Это достигается путем регулирования количества и распределения легкоплавкой эвтектики и введения в металл шва элелюнтов, образующих с компонентами эвтектики более тугоплавкие перетектики [2]. [c.28] Окончательно выбирают и корректируют состав присадочного материала по результатам технологических сварочных ироб на горячие трещины, а также по данным коррозионных и механических испытаний сварных соединений. [c.28] При выборе режимов сварки сплавов данной группы руководящими являются два условия 1) предупреждение высокотемпературного межкристал-литного разрушения сварных соединений 2) иолученпе минимальной зоны разупрочнения (для термически упрочняемых алюминиевых сплавов, для деформированных аустенитных сталей, алюминиевых и других сплавов) или минимальной зоны повышенной хрупкости в месте сварки (для сплавов молибдена, вольфрама, хрома). [c.28] Режимы сварки не оказывают резкого влияния на механические свойства аустенитных сталей, однако увеличение размеров сварочной ванны нежелательно, так как приводит к снижению коррозионной стойкости соединеши в связи с появлепием четко выраженной ликвационной зоны и выпадением карбидов (преимущественно карбидов хрома) и некоторых других фаз из твердого раствора. [c.28] При сварке нагартованных сплавов ниобия и тантала и термически необрабатываемых сплавов алюминия (АМг, АМгЗ, АМг5, АМгб, АМц и др.) в зоне термического влияния наблюдается некоторое разупрочнение, связанное с рекристаллизацией обработки. При сварке сплавов в отожженном состоянии сварные соединения равнопрочны основному металлу. Для повышения пластичности сварных соединений сплавов ниобия, склонных к старению, проводят отжиг после сварки для перестаривания. Сплавы, не склонные к старению, не требуют термической обработки. [c.28] Важную технологическую проблему представляет собой сварка высокопрочных стареющих сплавов на основе алюминия (АВ, АВ5, АК6, АК6-1, Д-20, В95 и др). Прп выборе режимов сварки сплавов стремятся ограничить перегрев жидкого металла, сократить время пребывания сварочной ванны в жидком состоянии, возможно уменьшить длительность пребывания металла зоны термического влияния прп высоких температурах. При этом повышается сопротивляемость шва и околошовной зоны хрупкому разрушению п уменьшается степень разупрочнения основного металла вблизи шва. Такие условия обеспечивают источники тепла большой интенсивности, позволяющие вести сварку с повышенной скоростью. Жесткие режимы сварки способствуют также и уменьшению пористости. После сварки проводят полную термическую обработку сварных конструкций закалку - - искусственное старение для сплавов типа АВ, отжиг перед сваркой, закалку Ц- пскусственпое старение для сплава Д20. закалку и естественное старение для сплавов Д1 и Д16, длительный гомогенизирующий отжиг п естественное старение для сплава В95 [2]. [c.29] Вернуться к основной статье