ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Элементарная ступепь компрессора из "Прикладная газовая динамика Издание 2 " С энергетической точки зрения все турбины можно разделить на два основных типа с использованием энергии выходящего потока и с потерей энергии выходящего потока. К первому типу относится, например, турбина турбореактивного двигателя, так как в нём энергия выходяшей струи создаёт тягу двигателя. Последняя ступень стационарной паровой турбины, в которой не используется энергия выходящего пара, может служить примером турбины второго типа. [c.520] Для каждого из указанных типов турбин вводятся свои безразмерные коэффициенты, характеризующие их газодинамическое совершенство. [c.520] Рассмотрим сначала ступень турбины первого типа. В такой ступени турбины, так же как и в ступени компрессора, удобны два способа оценки её газодинамического совершенства. [c.520] Последняя зависимость для воздуха (А =1,4) представлена п. [c.523] Зависимости адиабатического коэффициента полезного действия от степени понижения температуры торможения и степени понижения полного давления для различных значени коэффициента изоэнтропичности представлены на фиг. 295 и 296. [c.524] При малых значениях 0 (или т ), т. е. при больших перепадах давления в турбине, гидравлические потери относительно слабее сказываются на величине Т ад, чем при малых перепадах давления. [c.524] Так же как и в случае компрессора, можно ввести в рассмотрение коэффициент полезного действия рабочего колеса турбины, который численно равен коэффициенту полезного действия ступени при отсутствии потерь в направляющих аппаратах. [c.524] как и следовало ожидать, коэффициент полезного действия колеса больше коэффициента полезного действия ступени. [c.526] В предыдущем параграфе мы уже останавливались на определении величины а по заданным значениям коэффициента потерь С и коэффициента скорости X (фиг. 292). Однако в практике турбиностроения обычно потери учитываются с помощью скоростных коэффициентов направляющих аппаратов (ср) и рабочих колёс (ф). [c.526] Здесь величина показателя политропы п отлична от показателя политропы о для заторможенных параметров газового потока. [c.527] Здесь скорость с. отличается от истинной скорости за колесом, так как соответствует не действительному, а идеальному процессу. [c.528] Перейдём теперь к способу оценки совершенства турбин в которых не используется энергия выходящего потока. [c.528] Работа одного килограмма газа в этих условиях может быть увеличена, если осуществить дальнейшее торможение потока после спрямляющего аппарата путём постановки, например, специального без лопаточного кольцевого диффузора. [c.529] Увеличение работы достигается, конечно, только в том случае, если потери в этом диффузоре не слишком велики. При наличии чрезмерно больших потерь в диффузоре возможно дан е уменьшение работы. [c.530] ТО нет смысла применять диффузор, так как он приводит к уменьшению работы ступени. [c.530] Кривые зависимости максимального допустимого значения Сд для воздуха (А =1,4) от коэффициента скорости за спрямляющим аппаратом Лс для разных значений коэффициентов скорости при выходе из диффузора представлены на фиг. 297. [c.531] Д аксимально возможная работа получается при изоэнтропическом процессе в турбине и полном торможении потока в диффузоре. [c.531] Здесь Та — термодинамическая температура потока на срезе турбины. Величину Ср(Топ —Та) называют обычно располагаемым тенлонерепадом. Поэтому коэффициент К можно назвать относительным располагаемым тенлонерепадом. [c.532] Таким образом, коэффициент возможного использования энергии, или относительный располагаемый теплоперепад, зависит только от заданных параметров потока при входе в турбину и параметров 1аза в среде, куда будет выходить поток из турбины, и не может служить характеристикой степени совершенства турбины. [c.532] Используя это свойство, можно с помощью уже ранее приведённого графика фиг. 296 определить значение коэффициента мощности. [c.533] Вернуться к основной статье