ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Распространение акустических возмущений в каналах при частотах, близких к частоте отсечки Осипов из "Газовая динамика Избранное Том1 " В рамках идеального (невязкого и нетенлонроводного) газа решена задача оптимального профилирования контура сверхзвуковой части тарельчатого сопла. При заданных равномерном звуковом потоке в радиальном критическом сечении сопла, ограничениях на его габариты и внешнем давлении ( противодавлении ) построенные контуры реализуют максимум тяги. Начальные звуковые участки оптимальных контуров профилируются из условия обеспечения на них равного единице числа Маха. Изменяя длину начального звукового участка, можно строить сопла разных размеров. Возможности созданных программ демонстрируют примеры тарельчатых сопел, оптимальных при работе в пустоте. Показано, что малые потери тяги получаются при умеренных размерах сопел. В рассчитанных примерах при одинаковых длинах и расходах газа оптимальные тарельчатые сопла обеспечивают большую тягу, чем оптимальные осесимметричные и кольцевые сопла с осевым звуковым потоком. [c.552] Тарельчатые сопла, как п пх плоский аналог, который профилировался в [1], а также плоские и осесимметричные конфигурации с центральным телом с прикрытой обечайкой [2-6], будучи авторегулиру-емыми, представляются перспективными для приложений, в которых закетный двигатель работает в широком диапазоне противодавлений. Если тем не менее такой двигатель большую часть топлива расходует на больших высотах, то актуальна задача оптимального профилирования его соила нри низком или даже нулевом противодавлении. [c.552] Пиже по тому же принципу строятся сверхзвуковые контуры тарельчатых сопел. Поток в начальном ( критическом ) их сеченпп задавался радиальным - строго направленным от оси симметрии и для упрощения расчетов близким к звуковому (с числом Маха Мд = 1.002). Такие начальные данные, конечно, не соответствуют заведомо сильно неравномерному до- и трансзвуковому потоку в предполагаемых конструкциях тарельчатых сонел. Тем не менее на данном этапе подобные упрощения в силу отсутствия информации о возможных конструктивных решениях представляются оправданными. В рамках сделанных упрощений при достаточно жестких габаритных ограничениях развитый метод ирофилирования позволяет строить контуры, реализующие тягу, близкую к идеальной. [c.553] Величины АС и А/ дают погрешности в процентах от расхода С п тяги К вынолненпя интегральных законов сохранения расхода и х-компоненты количества движения I но замкнутому контуру аа°Ьа, составленному из звуковой липни аа°, -характеристики и образующей аЬ. [c.561] В случаях, когда хвостовые радиальные габариты аппарата определяются радиусом выходного сеченпя сопла, формула (2.1) справедлива и при совпаденпп концевых точек контуров сопла п внешних обводов ( 5+ = Уъ), и при задании технологического торца фиксированной высоты А, т.е. уъ = 5 + А. [c.567] Коэффициенты Ха Аи В преобразованы с учетом выражений для р из (1.1). [c.573] Ара- Данное обстоятельство делает излишним задание ра или ро в постановках ЗР и ИЗ. [c.574] Уравнения и условия (2.3)-(2.5) формулируют сопряженную задачу для множителя Л. [c.574] Вернуться к основной статье