ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Зарубежный опыт в области расчета высоты газоотводящих труб ТЭС из "Газоотводящие трубы ТЭС и АЭС " Рассмотренная методика [18] по существу не имеет адекватных аналогов среди документов такого рода и отличается прежде всего однозначностью требований, которые предъявляются в ней к практическим расчетам. Получаемые значения максимальных концентраций должны сопоставляться с их предельно допустимыми значениями (ПДК), которые устанавливаются для неблагоприятных метеорологических условий. В других методиках не дается рекомендаций для выбора таких условий. [c.43] Упомянутые вопросы практически не рассматриваются в зарубежных методиках, тем не меиее представляется возможным сопоставить некоторые результаты, относящиеся к определению концентраций от одиночных высотных источников. С этой целью целесообразно использовать [20—22]. Во всех этих работах имеются формулы для расчета наземных концентраций примесей, установленные из статистических соображений, и для расчета эффективного подъема факела — высоты источника. [c.44] Для расчета а у и используются соотношения ау=Ах и Ог=Вх , где а, А я В определяются по табл. 3.1. [c.44] Для легкой примеси и для сравнительно нагретых выбросов, когда тпя1, различия в формулах методик заключаются в значениях коэффициентов. Таким образом, можно считать, что в случае источников высотой Я=100- --4-200 м максимальные концентрации, рассчитанные по [18 и 20Х близки между собой (для тех климатических зон, где 4=0,2). В [18] значение А принимается равным 0,2 преимущественно для азиатской территории. Значения Ым по [20] примерно на 50 % больше, чем по формулам (3.5) из [18]. Следовательно, для мощных тепловых электростанций опасная скорость ветра Ом вместо 5—6 м/с по [18] при использовании [20] будет примерно 7—9 м/с. [c.45] Представляется, однако, что коэффициент 400 в формуле (3.19) завышен, поскольку не соответствует имеющимся экспериментальным данным. [c.46] Для Си при высотах Я= 1004-200 м снова получается формула типа (3.18), но с коэффициентом 0,16. Наибольшие отличия наблюдаются в коэффициенте для опасной скорости ветра Им. Опасные скорости ветра в данном случае еще больше завышены, чем при использовании [20], для мощной ТЭС составляют около 20 м/с, что является существенно завышенным значением. [c.46] В [22] отмечается, что рассчитанные по формуле (3.21) значения См согласуются с данными измерений максимальных концентраций сернистого газа вокруг ряда ТЭС, расположенных в долине р. Теннесси. Отсюда можно заключить, что и данные расчета по формуле (3.6) будут близки к экспериментально измеренным значениям. [c.46] Формула (3.24) имеет иную структуру, чем (3.6), (3.17) и (3.18). Поэтому ее сопоставление с формулами из [18] должно состоять в рассмотрении различных вариантов расчетов. Некоторые из таких расчетов показали определенную близость рассчитанных по формулам (3.6) и (3.17) значений максимальных концентраций. [c.46] Изложенные результаты показывают возможность согласования методов расчета, используемых в СССР и США, и выработки общих подходов для дальнейшего их развития. [c.46] Выбор рекомендуемой скорости газов в газоотводящих трубах должен включать наряду с технико-экономическими расчетами также анализ аэродинамических режимов работы труб, внешних газоходов и условий работы тягодутьевых машин. Аэродинамические режимы работы труб могут существенно отразиться на выборе их конструкции, что связано прежде всего с распределением статических давлений по высоте газоотводящих стволов [23]. [c.47] Газоотводящие стволы в общем случае образованы тем или иным сочетанием конфузоров, участков постоянного сечения и диффузоров (последние обычно составляют выходную часть газоотводящих стволов). [c.47] Вернуться к основной статье