ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Составная полубесконечная пластинка, нагреваемая по краевой поверхности из "Термоупругость тел неоднородной структуры " По формуле (4.160) при Роа=1 и в = 0,1 произведены численные ра четы температурных напряжений в зависимости от изменения коэффициентов теплоотдачи и времени. Результаты этих расчетов представлены в виде графиков на рис. 4.35—4.38. [c.185] На рис. 4.35 сплошными линиями изображены изменения температурных напряжений при В 1о==1, 811 = 0,1 штриховыми — при В1о==В11=1 штрихпунктирными — при В1о = В 1 = 0Л. На рис. 4.36 кривая 1 соответствует В1о= 1, В11 = 0,1, а кривая 2 В)о = В 1 = 1. [c.185] Из рис. 4.35, 4.36 следует, что если коэффициент теплоотдачи с поверхности области нагрева больше коэффициента теплоотдачи с остальной поверхности пластинки, то температурные напряжения при Ро 0,1 больше температурных напряжений при постоянных коэффициентах теплоотдачи. Из рис, 4.37, 4.38 следует, что с ростом значений теплоотдачи с поверхности области нагрева нарряжения увеличиваются, а с ростом значений теплоотдачи с поверхности вне области нагрева они уменьшаются. [c.185] Многие узлы электронных приборов (например, стеклоситаллоцементные соединения в цветных кинескопах [134]), детали конструкций энергетического оборудования (корпуса парогенераторов, тепловыделяющие элементы, зоны сварных швов) [1] и др, представляют собой кусочно-однородные тела, элементы которых обладают различными температурными коэффициентами линейного расширения. [c.186] В настоящей главе приводятся решения двумерных статических и квазистатических задач термоупругости для такого рода кусочно-однородных тел. При этом температурные коэффициенты линейного расширения кусочно-однородных тел представляются в виде единого аналитического выражения для всей области, занимаемой телом. С помош,ью интегральных преобразований получены замкнутые решения, единые для всей области определения. [c.186] Анализ полученных решений показал, что, изменяя соотношения температурных коэффициентов линейного расширения составляющих кусочно-однородного тела, можно изменить. не только абсолютное значение напряжений, но и их знак. Этот результат может быть использован при проектировании составных элементов конструкций, физико-механические характеристики которых, за исключением температурных коэффициентов линейного расширения, близки. [c.186] Решив систему (5.14) и подставив значения а в выражение (5.12), получим формулу для определения температурного поля в полупространстве. [c.188] Полученные формулы использованы для исследования температурного поля в полупространстве (рис. 5.1), зависимости точности результатов от числа взятых членов в разложении (5.6) и длины зоны нагрева 2е (рис. 5,2), а также распределения безразмерных напряжений на поверхности полупространствй (рис. 5.3). Расчеты проведены при В 1о = 3,5 В11 = 0,4. [c.189] На рио. 5.2 показана зависимость точности расчетов температурного поля на прямой Х = 0, 2 = 0 от е, причем штриховой линией показано изменение безразмерной температуры при учете только первого члена в разложении (5.6), штрихпунктирной— первых двух членов, сплошной — при учете последуюш,их членов. [c.190] что для малых значений е (8= 0,2) с большой степенью точности можно определять температурное поле при учете только первого члена в разложении (5.6), т. е. при учете только интегральной характеристики температуры в области нагрева. [c.191] При т==1, / 1 = 0 формулы (5.62), (5.63) соответствуют квази-статическим и статическим температурным напряжениям в полубесконечной пластинке с прямо линейным включением с отличным от основного материала температурным коэффициентом линейного расширения. [c.197] Вернуться к основной статье