ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Выбор подшипников для нестандартных условий эксплуатации из "Подшипники качения " Осевые нагрузки, рассчитанные по соотношениям (см. с. 46), действительны в случае установок подшипников без предварительного натяга. Если F i и Fan, Fri и Frii мало отличаются друг от друга, лучше устанавливать в опорах I и II одинаковые радиально-упорные подшипники. Если при установке фиксированных сдвоенных радиально-упорных подшипников вторая опора на этом валу плавающая , то при длинных валах (/ Юс вал) можно считать радиальную нагрузку приложенной в средней плоскости сдвоенных подшипников. При расчете опорных реакций коротких валов (/ 10йвал) необходимо учитывать смещение точки приложения радиальной нагрузки от воздействия на один из подшипников осевой нагрузки. [c.57] Здесь Со — статическая грузоподъемность подшипника, Н п — частота вращения, об/мин кл— эксплуатационный коэффициент (табл. 27) kg — конструктивный коэффициент (табл. 28) D и наружный и внутренний диаметры подшипника соответственно, мм. [c.57] При малых частотах вращения может быть допущено некоторое увеличение случайных кратковременных осевых нагрузок, но не более 40 % статической грузоподъемности для данного типоразмера подшипника. При постоянно действующих осевых усилиях подшипники., данного типа не рекомендуются для применения. [c.57] Скоростной параметр. Подшипники качения у объектов с высокими частотами вращения нередко выходят из строя не вследствие усталостного выкрашивания, а в результате теплового заклинивания, аварийного износа и разрыва сепараторов, коррозионного или абразивного износа. Это связано с неправильным выбором типоразмера подшипника, нарушением режима смазки, недостаточным отводом тепла от подшипникового узла, неудовлетворительностью уплотнений или с переходом за допустимый предел частоты вращения. Для ориентировочной оценки последнего используется скоростной параметр йтП (табл. 29), представляющий собой произведение среднего диаметра подшипника йт — ( +0)12 на максимальную для рассматриваемого типоразмера подшипника рабочую частоту вращения п, где й — диаметр отверстия, мм, а О — наружный диаметр подшип ника, мм. [c.58] С увеличением угла контакта до 36° для радиально-упорных шарикоподшипников скоростной параметр снижается на 25 %. [c.58] Скоростной параметр зависит от серии подшипника, снижаясь в несколько раз при переходе от сверхлегкой (через особолегкую, легкую и среднюю) серии к тяжелой. На него влияет конструкция подшипника, особенно материал сепаратора, способ смазывания и другие факторы. Значения dmn, указанные в табл. 29, могут быть повышены, например, при использовании текстолитового сепаратора и циркуляционного метода смазывания маслом оптимальной вязкости. [c.58] Подшипники с диаметрами отверстий 10 мм считаются высокоскоростными, если для них dmti 3-10 мм об/мин. При 10 мм высокоскоростными являются подшипники при dmn A 105 jjM об/мин. Превышение этих пределов вызывает в большинстве случаев необходимость замены штампованного сепаратора массивным (латунным, бронзовым, текстолитовым или иным), а в некоторых случаях — применения подшипников повышенной точности. [c.58] Углы контакта подшипников. К высокоскоростным относятся в первую очередь шарикоподшипники радиальные и радиально-упорные, в том числе с трех-и четырехточечньш контактом. Выбор серии таких подшипников связан с величиной угла контакта, определяющего соотношение осевой и радиальной грузоподъемности подшипника. При этом надо учесть снижение начального угла прн одновременном увеличении этого угла ма внутренних кольцах, а также контакта на наружных кольцах под действием центробежных сил шариков нарастающее при больших углах контакта гироскопическое верчение шариков. Выбор той или иной серии радиально-упорных шарикоподшипников не можег быть однозначным. Первоначальную ориентировку в этом направлении может дать табл. 30. [c.58] Коэффициент Кб целесообразно несколько завысить (1,1—1,4) для учета влияния центробежных сил шариков. [c.59] При переменном (по нагрузке и скорости) режиме работы узла используется обычная методика определения долговечности подшипника по нагруженным режимам. [c.59] В случае вращения наружного кольца знак — в скобках меняется на знак + , т. е. выражение в скобках выглядит так [l- - DJdm) os аР. [c.60] При комбинированной нагрузке необходим более сложный расчет. [c.60] За некоторым пределом частоты вращения контактные напряжения на Наружных кольцах начинают превосходить таковые на дорожках качения внут-. ренних колец, несмотря на то что в этом случае сочетание кривизны контакти-. рующнх поверхностей более благоприятно. [c.60] 5 —параметр формы кривой распределения Вейбулла (для всех типов подшипников). [c.61] Соответствующие значения коэффициента С1 при разных значениях надежности приведены в табл. 31. [c.61] Расчет по формуле (3 ) приводит, как правило, к увеличению габаритных размеров подшипника, а следовательно, к снижению его быстроходности, к общему увеличению размеров, массы и инерционности вращающихся деталей машин, связанных с этим подшипником, и проектируемого оборудования в целом, что не всегда целесообразно. [c.61] Поэтому расчет подшипников с повышенной гарантией рабочего ресурса производится обычно с учетом других факторов, определяющих долговечность подшипника и в первую очередь характеризующих влияние материала подшипника и условий смазки. [c.61] Работоспособность подшипника зависит не только от нагрузки и частоты вращения, но и от смазки (относительной толщины смазочной пленки). [c.61] Вернуться к основной статье