ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Влияние отдельных технологических факторов производства низколегированных сталей на свойства из "Производство и свойства низколегированных сталей " По степени загрязненности неметаллическими включениями кислородно-конвертерный и мартеновский металл оказался примерно одинаковым. Был сделан общий вывод, что по уровню механических свойств и ударной вязкости в широком интервале температур низколегированная кислородно-конвертерная сталь как в горячекатаном, так и в термически улучшенном состоянии не уступает мартеновской. Это же относится и к склонности стали к деформационному старению. Аналогичные выводы были сделаны при сравнительном исследовании качества стали 09Г2, полученной кислородно-конвертерным и мартеновским способами [245]. [c.194] Значения критических температур хрупкости для стали обоих способов выплавки получились одинаковыми обе стали не подвержены отпускной хрупкости, имеют одинаковый предел выносливости и не различаются между собой по свариваемости и свойствам сварного соединения [239, 240]. [c.195] Широкое применение в нашей стране начинает находить кислородно-конвертерная низколегированная сталь непрерывной разливки, в частности для изготовления электросварных газопроводных труб большого диаметра. Сравнительное исследование качества листовой стали марки 17ГС, мартеновской и кислородно-конвертерной, разлитой на установках непрерывной разливки, подтвердило, что последняя по качеству не уступает мартеновской, а по некоторым показателям превосходит ее [246]. Это подтверждается данными табл. 70. [c.195] Идентичность свойств кислородно-конвертерной и мартеновской стали была также подтверждена при исследовании листовой стали марки 14ХГС и изготовленных из этой стали электросварных труб для магистральных трубопроводов. [c.195] Помимо этого, на содержание азота в металле влияют также температура металла при выпуске и скорость обезуглероживания. На содержание кислорода в кислородно-конвертерном металле значительное влияние оказывает окисленность шлака и его основность. В работе [250], отмечается, что на содержание кислорода в малоуглеродистой (0,08% С) кислородно-конвертерной стали значительное влияние оказывает концентрация марганца в металле перед раскислением, что не наблюдается в мартеновском металле [251]. Это связано с тем, что в мартеновском металле до раскисления содержание марганца, как правило, не превышает 0,1%, в то время как в кислородно-конвертерном металле оно значительно выше. В кислородном конвертере создаются благоприятные условия для десульфурации, связанные с ускорением диффузионных процессов при более интенсивном перемешивании металла и шлака и высокой окислительной способностью газовой атмосферы в таком конвертере. [c.197] Средние значения характеристик прочности нормализованных листов толщиной 11,2 мм, полученных из металла, выплавленного в больших печах, получились несколько ниже, а пластичности соответственно выше, что связано с более низким содержанием марганца, кремния и хрома в металле из больших печей. [c.199] Таким образом, качество низколегированной стали, выплавленной в печах различной емкости (до 600 г), практически одинаково и не зависит от емкости мартеновской печи. [c.199] Для условий другого завода (Череповецкий металлургический завод) при выплавке стали марки 17ГСв 550-г печах оптимальными параметрами исследованных факторов технологии выплавки и разливки стали с точки зрения уровня пластических и вязких свойств горячекатаных листов (толщиной 7,5—8,0 мм) и качества поверхности слябов и листов оказались следующие содержание углерода по расплавлении в пределах 0,6— 0,9%, особенно нежелательно крепкое расплавление ( 1,0 /о) возможно более низкое содержание серы по расплавлении, желательно не выше 0,04%. [c.200] Не отмечено влияние содержания углерода перед раскислением на величину ударной вязкости. С увеличением в этот период содержания углерода несколько понижаются значения относительного удлинения. Это, очевидно, связано с более высоким содержанием углерода и марганца в готовой стали таких плавок, что подтверждается более высокими значениями характеристик прочности листов этой группы плавок. Влияние указанного фактора на качество поверхности слябов и листов не отмечено. Минимальные значения ударной вязкости наблюдались в металле плавок с длительным периодом чистого кипения (более 80 мин). [c.200] По совокупности значений относительного удлинения н ударной вязкости следует отдать предпочтение плавкам, период раскисления которых не превышал 15 мин. Для плавок этой группы получено и лучшее качество поверхности листов. Оптимальные результаты по абсолютным значениям ударной вязкости получены для группы плавок со скоростью окисления углерода в период чистого кипения в пределах 0,10—0,20%/ч. [c.201] Не установлено четкого влияния основности шлака по расплавлении на величину относительного удлинения. Оптимальные значения ударной вязкости установлены для плавок, основность шлака по расплавлении в которых составляла 1,7—1,9 и перед раскислением не менее 2,5. Известное влияние на свойства оказывают не только абсолютные величины основности шлака, но и величина ее приращения в период между расплавлением и раскислением. Желательно, чтобы приращение основности за рассматриваемый период было не менее 0,3—0,4. Этот фактор благоприятно влияет как на величину ударной вязкости листовой стали, так и на качество ее поверхности. [c.201] Не установлено связи между содержанием закиси железа в шлаке перед раскислением, а также продолжительностью чистого кипения без присадки окислителей и значениями относительного удлинения и ударной вязкости, а также качеством поверхности листов. [c.201] С повышением температуры металла перед раскислением увеличивались значения ударной вязкости, улучшалось качество поверхности листов и снижался расходный коэффициент. При этом несколько увеличилось количество слябов, требовавших глубокой вырубки (зачистки). Дальнейшее, сверх 1610° С (в условиях данного завода при разливке сверху), повышение температуры металла привело к понижению ударной вязкости. [c.201] Влияние разливки стали сверху через один или два стакана (диаметром 40 мм) на ее качество исследовалось на марке 19Г (лист толщиной 12 мм). [c.201] Данные, полученные при указанных статистических обработках, были положены в основу при составлении основных положений технологии производства низколегированной стали. [c.202] В ходе освоения производства стали марки 19Г было исследовано влияние предварительного раскисления без ввода в печь кремнийсодержащих ферросплавов [183]. При этом проверили два варианта раскисления 1) предварительно раскисляли металл в печи доменным ферромарганцем (3—4 кг/т) остальное необходимое количество марганца вводили в ковш в виде ферромарганца 2) раскисление, как и в первом варианте, но в ковш добавляли силикомарганца 4 кг/г и ферромарганца 6 кг/г. При всех вариантах металл в ковше раскислялся алюминием (0,5 кг/т) и ферротитаном ( 0,025% Ti). При вводе марганцевых добавок в ковш температуру стали перед выпуском повышали примерно на 10 град по сравнению с принятой при обычном методе раскисления этой марки стали (ферромарганец-f -fсиликомарганец в печь). [c.202] Химический состав опытной стали 19Г следующий 0,19% С, 0,93% Мп, 0,26% Si, 0,0345% S, 0,018% Р стали текущего производства 0,19% С, 0,95% Мп, 0,28% Si, 0,0335% S, 0,026% Р. Ниже приведены механические свойства стали 19Г. [c.203] Вернуться к основной статье