ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Влияние элементов на свойства низколегированных сталей из "Производство и свойства низколегированных сталей " О ли металла в неравновесном состоянии отчасти опреде-ляют свариваемость низколегированных сталей. [c.17] Как нетрудно видеть, элементы, образующие твердые растворы внедрения (углерод, азот), значительно сильнее упрочняют феррит, чем остальные элементы, образующие растворы замещения. [c.18] Степень влияния каждого из отмеченных факторов зависит от системы легирования и некоторых технологических приемов (условий нагрева при горячей обработке давлением, температуры конца последней, режима нормализации и др.). В ряде случаев легирование одним элементом может влиять одновременно на несколько факторов, что видно из рис. 2 [17]. В равной степени ряд легирующих элементов может вызвать изменение одного и того же фактора, например упрочнение твердого раствора растворением марганца, кремния, меди и др. [c.19] Тк —критическая температура хрупкости. [c.20] В сталях с очень низким содержанием углерода и перлита критическая температура хрупкости зависит от формы и распределения перлитной составляющей. Обычно снижение углерода до весьма низкого уровня у марганцовистых горячекатаных сталей сопровождается существенным сдвигом переходной температуры в сторону более низких температур. На этом принципе основана относительно новая категория высокопрочных низколегированных материалов — малоперлитные стали. [c.21] Считается, что удовлетворительные результаты получаются при содержании кремния, хрома, никеля и меди до 1%, а марганца —до 1,5%. [c.24] В работах [9] и [12] отмечается такой же эффект от присадок хрома, особенно в сочетании с другими элементами. [c.25] Большинство исследований показывает, что легирование стали или феррита (даже при сохранении величины зерна постоянной) сопровождается изменением переходных температур, поэтому отдельные положения теории, выдвинутые М. М. Штейнбергом [27, 28] не всегда подтверждаются практикой. Преобладающее влияние величины зерна на вязкие и хладостойкие свойства стали отмечалось выше. Этот вопрос не является дискуссионным и находится в соответствии с работами М. М. Штейнберга. Д. А. Делле [14] объясняет это явление различной склонностью низколегированных сталей к отпускной хрупкости, а В. С. Меськин [9] — изменением степени атомного порядка в граничном слое и очищением граничного слоя зерна от примесей. В работах [29] влияние кремния и никеля связывают с уменьшением энергии взаимодействия дислокаций с атомами внедрения в железе и изменением энергии активации движения дислокаций в решетке (кремний повышает, никель понижает), а также плотности подвижных дислокаций (кремний понижает, никель повышает). [c.26] Молибден и бор. Раздельное легирование этими элементами мало сказывается на прочностных и вязких свойствах малоуглеродистой стали (0,09% С, 0,42% Мп, 0,25% Si) для нормализованных прутков [30] (табл. 2). [c.26] Шилов Н. А. Автореферат диссертации. Москва, 1966. [c.26] Комплексное легирование молибденом ( -0,30%) и бором ( 0,0016%) сопровождается образованием бей-нитной структуры. [c.27] По данным работы [31], молибден, как и хром, оказывает небольшое влияние на порог хладноломкости железа. [c.27] Ванадий, ниобий, титан. При растворении в феррите названные элементы вызывают интенсивное его упрочнение (см. рис. 1), однако это сопровождается резким падением пластичности и вязкости. Эффективнее указанные элементы влияют через измельчение структуры и дисперсионное твердение, обеспечивая получение у стали хорошего комплекса механических показателей. Характер распределения этих элементов в стали зависит от вида легирующего и ряда других факторов. [c.27] Примечание. В числителе — горячекатаная сталь, в знаменателе — нормализованная. [c.27] Кратковременная выдержка при 680° С стали с 0,1% Ti снижает концентрацию титана, находящегося в твердом растворе, с 0,025% (горячекатаное состояние) до 0,002%. [c.29] Следует отметить, что небольщие присадки титана (0,01—0,03%) уже оказываются эффективными в измельчении первичной структуры металла, поскольку образующиеся в жидкой стали нитриды титана служат центрами кристаллизации [12]. [c.29] Как показали исследования [33], эффект упрочнения за счет дисперсионного твердения выделений карбидных или карбонитридных фаз при легировании ниобием зависит от температуры аустенитизации, в то время как в случае присадки ванадия — от химического состава основы стали. Упрочнение ванадийсодержащей стали в значительной степени происходит только при достаточном легировании основы марганцем, что видно из рис. 14. Существенное упрочнение вследствие выделений карбида титана наблюдается при отношении Ti С, близком к стехиометрическому составу этого соединения. Наилучшим способом достижения высокого дисперсионного твердения является использование не одного, а нескольких элементов, так как при любой температуре аустенитизации количество растворенных элементов и последующее их выделение больше, чем в случае применения одного элемента (табл. 5). [c.29] Вернуться к основной статье