ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Методы подготовки ультрамелкозернистой микроструктуры из "Сверхпластичность промышленных сплавов " Тем не менее в сплаве с пластинчатой микроструктурой даже при самых больших деформациях, например при однопереходной штамповке, не удается получить однородную УМЗ микроструктуру [192, с. 113—114], что ухудшает комплекс механических свойств материала. Запас пластичности сплавов с крупнозернистой микроструктурой может быть также далеко недостаточным при таких технологических схемах изготовления изделий, как пневмоформовка, листовая штамповка и др. Наконец, известные недостатки обработки титановых сплавов при высоких температурах — склонность к газонасыщению, необходимость использования специального инструмента — заставляют искать возможности снижения температуры СПД. Поэтому предварительная обработка с целью получения УМЗ микроструктуры в полуфабрикатах сплавов хотя и усложняет технологический процесс, может быть целесообразной. Рассмотрим некоторые методы измельчения микроструктуры титановых сплавов. [c.208] В деформации сплавов при температурах на 10—100 °С ниже температуры рекристаллизации с обжатием не менее 50 7о- Горячий наклеп после обработки в таких условиях обеспечивает протекание рекристаллизации и формирование УМЗ микроструктуры. Такой способ достаточно эффективно можно применять к полуфабрикатам, прошедшим предварительную обработку в а+р-области. Измельчение микроструктуры заготовок, прошедших термическую обработку или деформацию в р-области, требует учета некоторых особенностей фазовых превращений в титановых сплавах. В процессе охлаждения заготовок из р-области наряду с образованием пластинчатых выделений а-фазы по границам бывших р-зерен образуется прослойка а-фазы. Наличие такой прослойки увеличивает неравномерность деформации, что затрудняет получение однородной УМЗ микроструктуры в сплавах. [c.209] С целью устранения этого недостатка заготовки из титановых сплавов после нагрева в р-области начинают деформировать в процессе охлаждения до необходимых температур в а- -р-области или сразу после переохлаждения [56, с. 120—121]. В обоих случаях удается повысить однородность формирующейся при горячей деформации микроструктуры. При этом эффективно применение деформации в р-области, так как формирование в процессе обработки субзеренной микроструктуры способствует образованию при охлаждении более коротких и тонких пластин а-фазы. [c.209] Авторы работы [315] перед окончательной деформацией в а-Ьр-области нагревают сплавы до р-области и после деформации закаливают. По их мнению, мелкоигольчатый мартенсит, формирующийся при охлаждении в сплаве, при нагреве под вторую деформацию распадается с образованием мелкодисперсной смеси фаз, что способствует получению УМЗ микроструктуры с dd X мкм. Показатели СП сплавов, обработанных по предлагаемому способу, существенно выше, чем после обычной прокатки в а+Р-области [315]. Например, у сплава ВТ14, испытанного при 875 °С и е=4 = 1,3-10 с , напряжения течения снижаются со 145 до 55 МПа а пластичность повышается от 100 до 900 %. [c.209] Распад мартенситной структуры или метастабильного р-твердо-го раствора в титановых сплавах можно резко интенсифицировать холодной деформацией после закалки. Образование при старении разориентированных выделений а- и р-фаз позволяет при последующем нагреве до температур рекристаллизации получить УМЗ микроструктуру. Так, в работе [302] характеристики СП сплава Р-П1 (аналог ВТЗО) были существенно повышены путем предварительной закалки из р-области, холодной деформации и старения. Размер зерен после такой обработки составляет 0,5—1 мкм. Если сплав с крупнозернистой микроструктурой проявляет эффект СП только в р-области, то после такой обработки сплав в а+р-облас-ти показывает высокую пластичность и низкие напряжения течения. При 700—730 °С (температура полного полиморфного превращения 745 С) в интервале е= 10 , - 6-с напряжения течения составляют 27—67 МПа, а относительное удлинение 200—500 %. [c.210] Показатели СП титановых сплавов можно улучшить также специальным легированием, позволяющим повысить стабильность их микроструктуры. В работе [316] относительное удлинение при СП течении сплава Ti—6 % А1—4 % V было повышено с 263 до 541 % легированием хромом, имеющим в титане более низкий коэффициент диффузионной подвижности, чем ванадий. Другой способ решения этой задачи — повышение характеристик СП этого же сплава путем легирования иттрием [317]. Иттрий, взаимодействуя с кислородом, образует мелкие частицы окислов, которые, располагаясь по границам зерен фаз, стабилизируют микроструктуру сплава. [c.211] Вернуться к основной статье