ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Предел текучести и напряжение деструкции как критические напряжения, контролирующие границы адаптивности системы к сдвигу из "Введение в междисциплинарное наноматериаловедение " Совместный анализ зависимостей фрактальной размерности, истинной деформации, истинного напряжения показал, что началу каждого этапа роста фрактальной размерности соответствует удвоение энергии, подведенной к образцу в процессе деформации. При анализе интеллекта данного деформируемого твердого тела информацию, как уже отмечалось, следует снимать в процессе потери системой устойчивости симметрии - в точках бифуркаций. В этой связи важным представляется обоснование критических состояний металла при деформации. Как далее будет показано, одной из таких точек является напряжение деструкции, введенное Л.М. Рубаковой [32]. [c.179] Анализ данных (табл. 5.И) показал, что границы изменения отношения контролируются адаптивной перестройкой структуры на наноуровне, связанной с мерой неустойчивого равновесия At, контролирующей сохранение устойчивости трансляционной симметрии системы данного материала. Так что переход структуры от стадии упрочнения к ее деградации для стали Fe-0,3% С, контролируется мерой адаптивности системы к сдвигу А,п = = 0,324 (т = I). [c.181] В работах [32,35-41] установлено, что при достижении порогового напряжения, отвечающего точке деструкции Sp на кривой одноосного статического растяжения, происходит смена механизма деформации от сдвигообразования, вызванного дислокационным процессом, к преимущественно деструктивному, определяемому накоплением повреждаемости в результате развития деструкции. Дест-рукционные процессы обусловлены локальным нарушением трансляционной симметрии системы с появлением ротационной моды, приводящим к изменению физических, механических, электрических и акустических свойств металлов и сплавов (рис. 5.17.) Это указывает, что напряжение деструкции Sd является точкой бифуркации, характеризующей потерю устойчивости трансляционной симметрии и переходу к новому типу симметрии -вращательной. Использование этой точки позволяет тестировать адаптивность структуры к сдвигообразованию. В табл. 5.12. представлены данные по параметрам и So для железа и алюминия, из которых следует, Что мера адаптивности к сдвигу у алюминия повышается при снижении температуры с 360 до 225°. [c.181] Далее покажем эффективность использования напряжения деструкции Sd и определение на его основе меры адаптивности Л , структуры к сдвигу на примере поверхностно-пластического упрочнения дробью Л1 и сплава типа АВТ-1. [c.182] Исследована [42-44] адаптивность структуры сплава в состоянии поставки (режим а ) и при упрочнении потоком дробей из стали ШХ15 2,0-6,35 мм в течение 20 мин. при варьировании условий упрочнения [42] при нормальной температуре Тупр, = 20 С (режим б ), при температуре Ty p. = - 150°С (режим в ). [c.182] Упрочнение в условиях низких температур (режим в ) приводит к существенному росту значения ао и напряжения деструкции So (более 10,0%) по сравнению с режимом а . Также установлено, что ЛКРН полностью снимает эффект упрочнения, достигаемый при поверхност-но-пластическом упрочнении (по сравнению с режимом б ). [c.183] Из данных анализа табл. 5.13. следует оптимальность режима в упрочнения дробью при низких температурах (Тупр == - 50 С). Это подтверждено экспериментальными данными динамических испытаний на многбцикловую усталость образцов из А1 сплава типа АВТ-1, используемого при производстве несущих винтов лопастей вертолетов [44]. [c.183] В табл. 5.14. поведены результаты определения меры адаптивности Ат 0,2 Sd структуры сплава после технологических обработок его поверхности при различных режимах. Из полученных данных следует, что режим б , являющийся в технологическом процессе штатным режимом поверхностно-пластического упрочнения, способствует повышению значения Стод, но деструкция структуры наступает как для режима а , так и режима б при одном и том же уровне остаточной деформации (sd 0,25%). [c.183] Вернуться к основной статье