ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Испытание на изгиб балки с надрезом на конце из "Межслойные эффекты в композитных материалах " В работе [41] также оценивалась точность соотношения (91) между податливостью и длиной трещины, выведенного из балочной теории. В частности, для разных длин первой трещины были получены зависимости Р от 5. Результаты представлены на рис. 4.52, где сплошная линия построена по уравнению (91). Видно, что между расчетом и экспериментом имеется довольно хорошее соответствие. [c.259] Кроме удовлетворения соответствующим граничным условиям на концах балки, рещение обеспечивает непрфывность iP, ф, Q, w, N , и момента в верщине трещины при х = 0. [c.262] Отметим, что член сдвиговой деформации в уравнении (101) не зависит от а ввиду постоянства в интервале —a x L — a. Таким образом, сдвиговая деформация не влияет на скорость высвобождения знергии. Для тонких балок L/h 20) прогиб Ь проявляет незначительное отклонение от балочной теории для таких длин трещины, что a/L . Расхождение между классической балочной теорией и выражением (103) для скорости высвобождения энергии деформирования сильно зависит от значения параметра X. Поэтому величина может играть важную роль. [c.263] Трансверсальное нормальное напряжение при записи уравнений поля не учитывалось. Таким образом, выражение для а , которое удовлетворяет равновесию, не представлено. [c.263] Остальные уравнения состояния вместе с уравнениями равновесия, записанными через результирующие сил и моментов, такие же, как в теории Уитни — Сана. Однако уравнения состояния (107) дают другие уравнения поля перемещений. Для случая, когда поверхностные усилия стремятся к нулю, уравнение (107) можно сделать идентичным уравнению (100), положив Аг, = 5/6 и ATj = 7/10. [c.264] Третий член в уравнении (108) отражает вклад сдвиговой деформации и в данном случае является функцией длины трещины. Это связано с йаличием поверхностного усилия q в уравнениях состояния (107). [c.264] Рассмотренный метод испытания является в известной степени непосредственным методом определения критической скорости высвобождения знергии деформирования типа II. Как отмечалось выше, этот метод следует применять только для однонаправленных (0°) композитов. Для обработки экспериментальных данных можно применять уравнение (109), обеспечивающее получение точных результатов. [c.268] Вернуться к основной статье