ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Сопоставление надрезов при расчете локальной прочности из "Избранные нелинейные задачи механики разрушения " Здесь коэффициент интенсивности напряжений представлен в виде функции положения точки на границе области, занятой трегциной. Длина отрезка осреднения представляет собой дополнительную неизвестную, можно лишь полагать, что она зависит от градиента коэффициента К вдоль фронта трегцины. Следует обдумать возможность объединения критерия (3.6.8) с (3.6.1) и (3.6.2). [c.215] Паши расчеты для поверхностной полуэллиптической трегцины в неравномерно нагруженной автосцепке железнодорожных вагонов показали, что осреднение коэффициента К вдоль всего периметра полуэллиптической трегцины дало более удовлетворительный результат, чем расчет несугцей способности по К ах в наиболее глубокой точке трегцины [176]. Сравнение производилось по величине силы на момент разрушения автосцепки с трегциной. [c.215] Метод сечений предполагает, что картина распределения рабочих (номинальных) напряжений в плоскости распространения трещины известна. Номинальные напряжения сгн, найденные в работе [109 экспериментально, действуют перпендикулярно к поверхности трещины, раскрывая ее. [c.216] С помощью численного интегрирования. [c.217] Силу Ркц получаем интегрируя асимптотическое напряжение по области концентрации, т. е. [c.217] Эта формула позволяет рассчитать коэффициент интенсивности напряжений для натурной детали сложной формы с полуэллиптиче-ской поверхностной трещиной. [c.217] Формула (3.6.10) универсальна, т. е. справедлива для любой детали, только при определении сгн,ср следует сначала найти, а затем интегрировать по площади трещины поле напряжений конкретной рассчитываемой детали. [c.217] Напомним, что эта формула дает средний по фронту трещины коэффициент Kj (с попутным определением длины зоны концентрации а и с допущением о ее постоянстве вдоль фронта трещины). [c.217] Таким образом, при наличии подробной информации о напряжениях в зоне распространения трещины и характеристиках трещино-стойкости метод сечений вместе с методом усреднения коэффициентов интенсивности напряжений позволяет оценить прочность деталей с трещинами с достаточной точностью. Расхождение расчета и опыта составляет менее 20%, что вполне приемлемо для инженерного расчета. [c.218] Надрезы разной геометрической конфигурации практически всегда являются неотъемлемой частью любой детали машины или сооружения. Концентрация компонентов напряженно-деформированно-го состояния всегда являлась предметом внимания исследователей. [c.218] Эти четыре типа надрезов допускают взаимные предельные переходы одного вида надреза в другой, поэтому представляет интерес возможность аналогичных трансформаций и для условий прочности. [c.219] Параметр аналогичный обычному коэффициенту интенсивности напряжений Ка = (у к1) f l/Ъ ф а) подлежит определению. Однако поскольку этот параметр зависит от а, его экспериментальное определение как характеристики трегциностойкости нецелесообразно из-за невозможности сопоставления результатов испытаний образцов разных геометрий, т. е. с разными углами ф. Учитывая необходимость дальнейших исследований прочности образца с острым надрезом, имеет смысл перейти к образцу с эквивалентной трегциной (при одинаковых разрушаюгцих нагрузках образцов) и оценить прочность известными для образцов с трещинами (см. рис. 3.24, б) методами. [c.220] Легко видеть, что при а = 0,5 ф = 0°) это соотношение переходит в известную формулу I = К /тга . [c.221] В соотношении (3.7.5) величина D может иметь порядок диаметра зерна или, быть может, отождествлена с пластической частицей Ней-бера. [c.221] Представленные соображения могут помочь определению характеристик трещиностойкости на образцах не с трещинами, а с надрезами конечных радиусов кривизны, а также при расчете жестких соединений со смещением кромок. [c.223] Вернуться к основной статье