ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Цилиндрическая оболочка, намотанная однонаправленной лентой, при действии внутреннего давления и осевой силы из "Прочность цилиндрических оболочек из армированных материалов " Ес — модуль упругости связующего. [c.23] Результаты вычисления Е2 на основании формулы (1.36) показаны на рис. 1.9 при этом Ес = 283 кгс/мм . [c.25] Определим с помощью описанной модели деформации цилиндрической оболочки, нагруженной равномерным внутренним давлением Р и осевыми усилиями qR. [c.26] Решение этой системы определяется полученными выше равенствами (1.19), обобщенные жесткости Bj были также записаны ранее. [c.26] При выполнении условия (1.42) оболочка не будет равнопрочной в момент разрушения, так как связующее принимает участие в работе конструкции на начальном этапе нагружения. Однако, как показывают вычисления, полученная структура оказывается близкой к равнопрочной и предельная нагрузка для такой конструкции мало отличается от максимально возможной. [c.28] Поделив первое уравнение (1.43) на второе, запишем условие, которому должна удовлетворять схема намотки равнопрочной оболочки. [c.28] ЧТО в точности совпадает с (1.42). [c.28] Существенным ограничением сетчатого анализа , как вытекает из изложенного выше, является то, что он позволяет исследовать только класс оболочек, структура которых соответствует равенству (1. 42). Если условие (1.42) не удовлетворяется, система в общем случае оказывается статически неопределимой и уравнений (1.43) недостаточно для определения напряжений при i 2. В то же время реальные конструкции часто трудно изготовить в точном соответствии с условием (1.42), так как входящие в него числа элементарных слоев Пг должны быть целыми. [c.29] Для оболочек, близких к оптимальным, это условие прочности приводит практически к тем же результатам, что и первая теория прочности. [c.29] Проиллюстрируем порядок определения предельной нагрузки на оболочке, изготовленной -продольно-поперечной намоткой (ф1 = 0 ф2=90°). [c.30] На рис. 1.12, а представлена зависимость напряжений от давления, построенная с помощью приведенных выше равенств. Точками отмечены значения давления, при которых имеет место разрушение связуюш,его. [c.31] Оптимальный угол намотки спирального слоя, найденный согласно равенству (1.31), составляет 46°54, разрушающее давление 1при этом равно 206,7 кгс/см . [c.31] Из условия (1.42) о/пт.имальный Р кгс/см угол намотки получается равным 0 24°. При этом разрушающее дав- 520 ление равно 324,7 кгс/см . На 2зо рис. 1.12, б п0 Казана зависимость напряжений от давления, соот-ветствующая ф = 24°. На рис. 1.13 200 представлена зависимость разру- so шающего давления Я от угла ф. [c.31] Определение деформаций производилось методом, описанным выше. [c.32] Представляет интерес исследование оболочек, спроектированных как оптимальные на воздействие давления, при других видах нагружения. В частности, на рис. 1.15 представлены теоретические и экспериментальные значения деформаций для оболочки с параметрами pi=36° 2ni6=0,62 мм ф2 = 90° 2/ггб=0,6 мм, нагруженной осевой сжимающей силой Pq. [c.32] Ввиду того, что в результате разрушения связующего в некоторых слоях структура оболоч ки оказывается -несимметричной, в ней появляется осевое перемещение и прогиб. [c.38] Напряжения в слоях могут быть получены подстановкой равенств (1.51) в соотношения (1.3) и (1.5). [c.39] Здесь первые три слагаемых определяют характер упругой линии, а два последних — деформацию контура поперечного сечения оболочки. [c.40] Подставляя S в первое и третье соотношения (1. 56), получим выражения, в точности совпадающие с равенствами (1.53). [c.42] Вернуться к основной статье