ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Определение силы высадкп и двустороннего выдавливаВысадка (Г. А. Навроцкий, В. А. Кроха) из "Ковка и штамповка Т.3 " От правильности определения напряжения течения для конкретного значения деформации во многом зависит точность расчета потребных силы и работы деформирования. Поэтому необходимо учитывать все основные факторы, влияющие на величину Og. [c.280] И на характер кривых упрочнения, особенно калиброванных сталей (рис. 2,6). При этом имеет значение — совпадают ли направления приложения предварительной и последующей нагрузок или они противоположны. [c.280] При расчете необходимой силы штамповки и работы деформирования на отдельных операциях при использовании кривых упрочнения для определения Og следует учитывать предварительную пластическую обработку металла до штамповки на прессах или автоматах и характер операций при формообразовании детали на том или ином виде кузнечно-прессового оборудования. [c.280] При изготовлении на автоматах стержневых деталей холодной высадкой, редуцированием и прямым выдавливанием металл подвергается многоразовому деформированию. При редуцировании осуществляется пластическая деформация того же знака, что и при волочении. При калибровке волочением в ряде случаев материал несколько раз пропускается через фильеры таким образом, суммарная деформация в этом случае осуществляется за несколько переходов. Многоступенчатость деформирования при изготовлении деталей холодной объемной штамповкой следует учитывать при установлении напряжения течения Og для расчета потребных сил штамповки. [c.281] Для определения сил деформирования при многопереходной штамповке необходимо использовать имеющиеся в наличии кривые упрочнения, полученные при ступенчатом нагружении или построенные для предварительно деформированных сталей. При многих видах холодной объемной штамповки деформирование осуществляется осадкой и высадкой. Кривые упрочнения, построенные в координатах о —е, но при разных схемах напряженного состояния, зачастую не совпадают друг с другом. При этом различия между напряжениями течения, установленными по результатам испытания при различных схемах напряженного состояния, зависят от природы металла, предшествующих видов и режимов термической обработки, температурноскоростных условий деформирования и т. п. [c.281] Поэтому при расчете энергосиловых параметров процессов холодной объемной штамповки целесообразнее определять Os по экспериментальным кривым упрочнения на сжатие, а не на растяжение. [c.281] При определеиии Oj с целью вычисления силы редуцирования следует воспользоваться соответствующей кривой упрочнения. [c.282] Прн отсутствии экспериментальной кривой упрочнения стали, предварительно деформированной с достижением требуемого размера сечения, можно воспользоваться кривой упрочнения горячекатаной стали данной марки. Напряжение в таком случае определяют по суммарной деформации, полученной при волочении и редуцировании. [c.282] Соотношения между h я F в формулах (17) справедливы, если осаживаемые образцы не становятся бочкообразными (например, при осадке образцов с торцовой выточкой). Построение кривых упрочнения при осадке образцов с торцовыми выточками проводится по ГОСТ 25.503—80. [c.284] Обе формулы дают близкие значения, но первая лучше подходит для отожженных материалов, а вторая для наклепанных. [c.284] Уравнения (23)—(25) справедливы для любых деформаций, но для малых деформаций получаются несколько завышенные значения. [c.284] Поэтому при определении силы отрезки и обрезки заготовок во всех формулах целесообразно принимать Ов вместо рТ. [c.284] необходимая для осуществления процессов осадки, контурной осадки и рельефной чеканки, Р = pF. [c.285] При рельефной чеканке давление на инструмент р = (6-т-8) а . [c.285] За площадь F при определении силы Р следует принимать площадь, подвергаемую чеканке. [c.285] Деформации е или г() определяются по формулам (17), причем при осадке— для всей детали, а при контурной осадке — для фланца заготовки приведенное напряжение oj для обоих процессов — по формуле (15). [c.285] Формула (38) справедлива при условии, что подсчитанная по ней начальная высота Я очага деформации меньше или равна начальной высоте Я заготовки. Если окажется, что Я Я, то во всех расчетах надо принимать Я = Я и вместо Н использовать h, так как в этом случае заготовка подвергнется осадке по всей высоте Я. В течение установившейся стадии процесса h = onst вплоть до момента, когда основание очага деформации коснется дна матрицы и процесс выдавливания перейдет в конечную стадию, в которой сила деформирования резко возрастает на участке г . [c.287] Начиная с этого момента высота h очага деформации вследствие осадки начнет уменьшаться в соответствии с перемещением пуансона. [c.287] СГ — приведенное напряжение течения, определяемое по формуле (15) при деформации е = е . [c.287] Формулы (39) и (40) справедливы для всех стадий процесса выдавливания — начальной, установившейся и конечной. [c.287] Вернуться к основной статье