ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Калибровка и чеканка Головин) из "Ковка и штамповка Т.3 " П р и м е ч а н и е. Термическую обработку медных и никелевых сплавов, как правило, следует проводить в защитной атмосфере. [c.149] По зарубежным данным, применяют также животные жиры (бараний, костный, лярд), растворенные в бензине или бензоле в соотношении 1 кг жира на 8 дм . Смазочный материал нано-ситси тонким слоем на заготовку либо окунанием е последующей сушкой при 200°С. [c.150] Рекомендуемые и предельно допустимые относительные деформации при холодном выдавливании приведены в табл. 12, в которой с увеличением порядкового номера группы и подгруппы рекомендуемая (допустимая) относительная деформация заготовок уменьшается. [c.151] г = Дт(Д) и Д.г = Дг(Я), (1) где Д — деформируемость тела Р — технологическое усилие. [c.152] Основные факторы, влияющие на деформируемость и разрушение тела при обработке давлением, — пластичность материала Фд, качество Ф , геометрия Фр и взаимное влияние Ф частей тела, т. е. [c.153] Фактор геометрии Фр ,ла определяет форма, относительные и абсолютные размеры (масштабный фактор) деформируемого тела. [c.154] Проблема деформируемости приобретает особую актуальность при штамповке деталей сложной формы, если процессы характеризуются повышенными величинами П и резко выраженной неравномерностью деформации. При штамповке гетерогенных сплавов необходимо также учитывать вид разрушения, который определяет качество деформируемого тела, влияние масштабного фактора и устойчивость технологического процесса обработки давлением в целом. [c.154] Заготовки из сталей и сплавов первой группы после подготовки поверхности и разупрочняющей термической обработки (РТО) по известным режимам имеют высокую технологическую деформируемость. Холодная объемная штамповка заготовок из сталей и сплавов второй группы затруднена из-за пониженной технологической деформируемости, особенно из-за пониженных пластичности и деформируемости сложных сплавов цветных металлов и высокого сопротивления деформации легированных сталей. Кроме того, при холодной объемной штамповке деталей ответственного назначения значительно повышается актуальность прогнозирования возможности внутреннего макроразрушения и уровня повреждаемости (по терминологии В. Л. Колмогорова) металла на суб-микроскопическом и микроскопическом уровнях. Поскольку проблемы деформируемости и разрушения неотделимы, то при их реализации должны комплексно решаться задачи как улучшения технологических свойств заготовок, так и повышения качества штампованных заготовок. [c.155] При РТО стали 40Х число циклов отжига может быть уменьшено в зависимости от условий работы инструмента, например, при переходе от обратного выдавливания полости (наиболее тяжелые условия работы пуансона) к редуцированию или открытой высадке. Для стали 12ХНЗА при получении структуры зернистого перлита необходима выдери ка в области цод-критических температур. [c.156] Механические свойства, обеспечиваемые указанными режимами РТО, приведены в табл. 14. [c.157] Второй способ сводится к определению координат частиц деформируемого тела, в окрестности которых наиболее вероятно (по совокупности величин Л и П) разрушение. Принимая в качестве критерия оптимизации повреждаемость (по В. Л. Колмогорову) и опираясь на распределение характеристик напряженного и деформированного состояний по объему очага деформации и их изменение в пути деформации, минимизируют критерий повреждаемости оптимизацией кинематики течения металла. [c.158] Применение борсодержащих сталей при производстве крепежных деталей и других деталей повышенной прочности позволяет в некоторых случаях отказаться от легированных сталей с пониженной технологической деформируемостью. Использование борсодержащих сталей обеспечивает высокую деформируемость заготовок в сочетании с уменьшением продолжительности и сокращением числа операций термической обработки, а также высокими прочностными свойствами готовых деталей. [c.158] При реализации четвертого способа термомеханические параметры оптимизируют так, чтобы обеспечить возможно большее снижение сопротивления деформации при сохранении основных преимуществ холодной объемной штамповки (высокая точность размеров, низкий параметр шероховатости поверхности). Экономическая стойкость инструмента в большинстве случаев достигается, если Давление до 2000-—2200 МПа при выдавливании полости, до 2200—2400 МПа при прямом выдавливании сплошных изделий и до 2400—2600 МПа при осадке и высадке. [c.159] Первые две группы сплавов целесообразно подвергать только теплой штамповке, эффективность применения которой для сплавов цветных металлов относительно невелика (силовые характеристики уменьшаюся не более чем на 15—20%). Штамповку заготовок из сталей аустенитного класса рекомендуется проводить в интервале 200—400 °С, что позволяет уменьшить усилия в среднем в 1,5—2 раза, исключить ухудшение качества из-за подстуживания с высоких температур, резко уменьшить изиос инструмента, связанный с его отпуском. [c.159] Наибольшую долю по выпуску и массе составляют детали из сплавов четвертой группы, для которых (так же, как и для сплавов пятой группы) применение теплой штамповки исключено из-за деформационного старения, экстремум которого для статического воздействия находится около 300 °С и с повышением скорости деформирования смещается в область более высоких температур (практически до 500 °С). Нагрев осуш,ествляется до температур, которыми характеризуется область критических точек перлитного превращения, но не выше 800 °С из-за возможности охрупчивания и резкого возрастания окалинообразования. Силовые характеристики процесса уменьшаются в среднем в 2—3 раза. Низкоуглеродистые стали можно подвергать только полугорячей штамповке силовые характеристики при этом уменьшаются не более чем на 20—25 %. Поэтому обработка сплавов первой и пятой группы при повышенных температурах, в большинстве своем успешно подвергаемых холодной объемной штамповке, целесообразна для расширения размерных характеристик штампуемых деталей (диаметр 50— 100 мм и более). [c.160] Для предупреждения разрушения слоя покрытия рекомендуется сокращать время нагрева и применять индукционный нагрев или нагрев электросопротивлением. Однако выбор частоты тока и типа индуктора, параметров устройства для электроконтакт-ного нагрева и режима нагрева в целом должен предусматривать равномерность нагрева и высокую стабильность температуры — главных технологических факторов, обеспечивающих Стабильность усилия штамповки и заданные точность размеров и механические свойства. [c.161] Напряжение текучести при полуго-рячей штамповке в порядке значимости зависит от физической природы сплава, температуры, скорости, а также от предварительной термической обработки и деформации. Значение последних четырех факторов зависит от первых двух. Форма кривых усилие — путь на первичных диаграммах при осадке, высадке, прямом и обратном выдавливании при повышенных температурах и холодной деформации близка. Так же, как при холодной штамповке, отклонения от типичного хода кривой свидетельствуют о нарушении технологии (разрыв слоя смазочного материала, нарушение формы и размеров формы рабочих частей инструмента и др.). [c.161] Точность размеров штампованной заготовки при выдавливании зависит от упругих деформаций под нагрузкой и ее термических деформаций. [c.161] Вернуться к основной статье