ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Схематизация листовых металлических конструкций из "Несущий каркас кузова автомобиля и его расчет " Кузова автомобилей (особенно автомобилей массового производства) изготовляют из сталей различных марок от низкоуглероднстой стали для глубокой вытяжки до стали EN 2А/1. Очевидное исключение составляют кузова легких грузовых автомобилей, автобусов, а также легковых автомобилей высшего класса. Предел прочности при растяжении для указанных сталей составляет 310 МПа, а условный предел текучести при остаточном удлинении 8q = 0,5 % меняется в диапазоне 186—263 МПа. С помощью закалки предел прочности при растяжении стальных элементов можно повысить до значения 371 МПа, а условный предел текучести при о = 0,5 % до 310 МПа. Для большинства сталей модуль упругости равен 210 ГПа. [c.73] При определении технологических и прочностных свойств, как правило, ограничиваются испытанием минимально необходимого числа образцов. Помимо этого испытываются образцы нагруженных элементов на устойчивость при сдвиге и сжатии. Так называемые тонкостенные конструкции можно рассчитывать по упрощенной схеме, в которой не учитываются все действующие на деформируемый элемент нагрузки, относительно которых тонкая стенка является гибкой. Исходя из такого допущения принимают, что панели работают только на сдвиг и растяжение (это допущение приводит к схеме уравновешенных дополнительных потоков касательных напряжений, действующих в стенке). [c.73] Для придания плоским листовым панелям сопротивляемости концевым нагрузкам вводят ребра жесткости. Оси ребер должны быть прямолинейными, а сами ребра желательно располагать по линии кратчайшего расстояния между опорными креплениями панели. Жесткость ребра главным образом зависит от высоты его сечения. Ребра не должны пересекаться, так как в точке их пересечения происходит потеря устойчивости. Для восприятия концевых нагрузок незакрепленные края панели могут быть также усилены с помощью бортовых элементов. Ребра жесткости и бортовые элементы схематично представляют в виде несущих концевую нагрузку поясов. [c.73] Из этого выражения следует, что момент / выражается в обычной для момента инерции форме, где у — расстояние от центра тяжести пояса до нейтральной оси. Как показано на рис. 3.2, вследствие наличия потока касательных напряжений q на участке L идеализированного пояса, начиная с сечения, в котором приложена поперечная сила S, в концевых сечениях поясов возникают продольные силы Р = M/d = SL/d = qL. На стенку со стороны пояса действует распределенная по элементарной длине пояса сила бР = 6M/d = = S d. Следовательно, dP/dz = S/d = q. Таким образом, поток касательных напряжений в стенке равен приращению продольной силы, действующей на концах пояса. Принятие гипотезы о постоянстве потока касательных напряжений в стенке зависит от того, является ли стенка прямолинейной или криволинейной. [c.75] В идеализированных балках замкнутого сечения и в работающих на сдвиг панелях, расположенных между поясами, возникают различные потоки касательных напряжений. Данные потоки находятся в равновесии с приложенной внешней нагрузкой. [c.76] Если толщина вертикальной панели равна 3 мм, а криволинейной — 1 мм, то положение точки приложения силы S, вызывающей одинаковые касательные напряжения Ti = T2 = t в панелях, найдется из следующих соотношений Зт, = 67,5 — 0,525с Ixj = = . = 0,525 с. Так как 4т = 67,5, с = 32,14 мм, то Тх = = = 16,9 МПа. [c.76] Вернуться к основной статье