ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы К оценке напряжений в осесимметрично нагретых оболочках вращения из "Композитные оболочки при силовых и тепловых воздействиях " Вычисление теплофизических характеристик пакета из КМ. [c.168] Допустим, что пакет общей толщиной h состоит из имеющих различную ориентацию волокон однонаправленных слоев толщиной hi (рис. 4.3а). [c.169] Все изложенное вьппе, в том числе и до обозначения, справедливо для тензоров aij и aij пакета из КМ. [c.170] В работе [33] получены коэффициенты теплопроводности многокомпонентных однонаправленных материалов для регулярной структуры — гексагональной и тетрагональной (рис. 4.5). [c.172] В направлении, перпендикулярном расположению волокон. [c.172] Для реального материала в [127] предложена расчетная формула S = 0,92/ fV — 1. [c.175] С2 — удельная теплоемкость связующего Ск — удельная теплоемкость А -го элемента наполнителя. [c.175] тензоры температуропроводности и теплопроводности совпадут с точностью до скалярного множителя, который будет зависеть, как и Ау, от процентных соотношений связующего и компонентов наполнителя. [c.176] Вычисление коэффициентов теплового расширения анизотропного монослоя. Коэффициенты Oij определяют изменение размеров как за счет повышения температуры, так и за счет внутренних термических напряжений, возникающих в КМ вследствие различия коэффициентов теплового расширения наполнителя и связующего. [c.176] Расчет коэффициентов теплопроводности поливолокнистых монослоев выполняется только по формуле (6.1). Коэффициенты линейного теплового расширения рассчитываются по формулам (6.11) и (6.12). При этом предварительно вычисляются величины модулей El и Е , а также коэффициенты Пуассона i/i и 1/2 для ортотропного монослоя по формулам, приведенным в работе [102]. [c.178] Определим теплофизические характеристики стеклопластика марки 33-18С с коэффициентом наполнения Fi = 0,7 и приведенными в табл. 4.4 характеристиками компонентов [97]. [c.178] Формула (6.6) — кривая 4 дает несколько завышенный результат как по сравнению с указанными выражениями, так и по сравнению с экспериментом [97]. [c.179] Интересно отметить, что в данном случае результат, полученный с помошью уточненной формулы (6.6), наиболее близок к данным эксперимента, поскольку произведение ср, где сир вычисляют по формулам (6.7) и (6.8), получается несколько завышенным. [c.180] На рис. 4.12 приведены результаты расчетов зависимости величин а и 11 от 1. График, отражающий расчет по (6.12), лежит выше кривой, полученной по формуле (6.14). Как уже указывалось, формула (6.12) выведена в предположении, что объемное содержание наполнителя мало. Интересно, что именно она дает результат, наиболее близкий к экспериментальному. [c.180] При рассмотрении кривых a (Fi) и a (Fi) можно заметить, что при определенных значениях Vi величина коэффициента линейного теплового расширения монослоя в направлении поперек армирования становится больше величины коэффициента линейного теплового расширения каждого из компонентов материала. Данный эффект отмечен в работах [127,30,34]. [c.180] Уравнение срединной поверхности можно задать также и в координатах г, z z — координата по оси вращения оболочки г = r z) — радиус поперечного сечения оболочки). При этом если (р — угол наклона касательной в какой-либо точке меридиана к оси гг (рис. 4.19, 4.20), то sin( = dr/da, os (p = dz/da. [c.183] Предполагается, что плоскости упругой симметрии материала оболочки перпендикулярны координатным осям 0 а О /З, О С, показанным на рис. 4.18. [c.183] Поскольку в ортотропном теле растяжение-сжатие в главных направлениях не вызывает искажения углов, будем считать, что при нагревании не искажаются утлы между нормалями к плоскостям упругой симметрии. Для рассматриваемого случая тонкой оболочки с осесимметричным распределением температуры это означает отсутствие в ней сдвиговых деформаций собственно от нагревания. [c.184] Здесь Ri, R2 — радиусы кривизны срединной поверхности. [c.186] Вернуться к основной статье