ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Аустенито-мартенситные и мартенситностареющие стали из "Структура коррозия металлов и сплавов " Коррозионностойкие высокопрочные мартенситностареющие и аустенито-мартенситные стали содержат 12—17 % Сг, поэтому их применение в химическом машиностроении ограничено. [c.41] На рис. 1.33 приведена схема зависимости структурного класса и предела текучести стали от суммарного содержания легирующих элементов и термической обработки. Из схемы видно, что мартенситные стали приобретают высокий предел текучести непосредственно после закалки. С повышением содержания легирующих элементов образуется переходный — аустенито-мартенсит-ный класс сталей. Характерным для этих сталей является сохранение после закалки аустенитной структуры и низкого предела текучести. Высокий предел текучести достигается в результате обработки холодом или другой обработки, приводящей к мартен-ситному превращению. [c.41] Структура стали конкретного химического состава в закаленном состоянии может быть определена по диаграмме Потака — Сагалевич (рис. 1.34). Химический состав типичных мартенситно-стареющих и аустенито-мартенситных сталей представлен в табл. 1.7. Важнейшая особенность аустенито-мартенситных сталей по сравнению с мартенситностареющими — возможность большего легирования хромом, что обеспечивает их повышенную коррозионную стойкость. [c.41] Способность к мартенситиому превращению зависит от легирования по возрастающему влиянию на снижение элементы могут быть расположены в ряд Со, Си, Si, Ni, r, W, Mo. [c.42] Температура отпуска, применяемого для дополнительного упрочнения мартенсита, должна быть ниже температуры обратного перехода мартенсита в аустенит (/4д). [c.42] В сплавах Fe—Сг никель, хром, кобальт снижают, а кремний, молибден, медь — повышают А . [c.42] В стали 0,5 % Nb. Разработаны в США. [c.43] Стабилизирующая обработка может быть использована для регулирования степени превращения у -i- М, а следовательно, прочности, вязкости, коррозионной стойкости и стабилизации размеров изделий. [c.44] Склонность стали к стабилизации необходимо также учитывать при проведении операций термической обработки. В большинстве аустенито-мартенситных сталей стремятся не иметь в структуре 5-феррита, так как он значительно ухудшает пластичность стали поперек волокна, особенно в третьем (по толщине) направлении, и уменьшает объем уМ при обработке холодом. Однако его присутствие в структуре может оказаться полезным в тех случаях, когда вместо обработки холодом используется разбалансировка при 750 X или когда сталь применяется для паяных конструкций, а также в некоторых условиях работы в коррозионно-активных средах. [c.44] Возможность применения мартенситностареющих и аустенито-мартенситных сталей определяется стойкостью против общей и межкристаллитной коррозии сварных соединений. При сварке сталей с повышенным содержанием углерода в зоне термического влияния наблюдается образование карбидной сетки, приводящей к межкристаллитной коррозии. Восстановление коррозионной стойкости достигается только после полного цикла термической обработки изделия после сварки. Стали аустенитно-мартенситного класса подвергаются контролю на склонность к межкристаллитной коррозии в соответствии с ГОСТ 6032—84. [c.46] В аустенито-мартенситной стали наличие 6-феррита повышает стойкость против МКК при испытании по методу AM, особенно в том случае, когда в качестве промежуточной обработки используется разбалансировка при 750 °С, 3 ч (табл. 1.9). Уменьшение склонности к МКК достигается при использовании обработки холодом или пластической деформации, а в присутствии б-фер-рита — двойного отпуска при 750 °С по 1 —1,5 ч. При испытании по методу ДУ, ГОСТ 6032—84 наличие феррита снижает коррозионную стойкость стали 09X17Н7Ю, однако и в этом случае двойной отпуск при 750 °С повышает устойчивость стали против МКК, — скорость коррозии уменьшается в 3—4 раза. [c.46] Примечания 1. Режимы термообработки I — закалка с 1050 °С + отпуск при 750 С, 3 ч II — закалка с 1050 °С+ 750 °С, 1,5 ч+ отпуск при 750 °С, 1,5 ч III — закалка с 975 С-(- обработка холодом при —70 °С IV — холодная пластическая деформация. 2. В числителе — 6-Fe в стали отсутствует, в знаменателе — сталь с б-Fe. [c.46] Стали аустенито-мартенситного класса имеют пониженную сопротивляемость питтинговой коррозии [1.18]. [c.47] Возможность использования высокопрочных сталей в агрессивных средах в значительной мере определяется их сопротивлением КР. [c.47] Наибольшая устойчивость стали Х16Н7М2Ю против КР достигается после закалки, высокотемпературного отпуска (ниже или тепловой стабилизации перед мартенситным превраш,ением. Повышение 6-феррита в стали Х16Н7М2Ю уменьшает ее восприимчивость к КР, что согласуется с данными И. Л. Розенфельда, установившего улучшение стойкости против КР уже при 10— 15 % б-феррита в структуре аналогичных сталей. Меньшая стойкость против КР стали с повышенным содержанием углерода может быть связана с меньшим содержанием в ней б-феррита и облегчением распространения трещины в присутствии пограничных карбидов. [c.47] Прямая связь между стойкостью против КР и количеством мартенсита не обнаружена. Большое влияние оказывает способ получения мартенсита, т. е. его тонкая структура. Мартенситно-стареющие стали на основе Fe—Сг—Со более устойчивы против КР, чем стали Fe—Сг—Ni, независимо от режима упрочняющей обработки и уровня прочности (табл. 1.11). Стойкость против КР мартенситностареющих сталей повышается при образовании б-феррита в структуре и перестаривании. [c.47] Вернуться к основной статье