ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Влияние азота при сварке из "Нержавеющие стали " Азот переходит в сварной шов из основного материала при сварке нержавеющих сталей, а также адсорбируется из атмосферы. [c.327] Бишов [278] указывает, что при сварке хромоникелевых сталей типа 13-13, с непокрытыми электродами материал содержал 0,29% N, в то время как наплавленный металл с применением обмазок содержал только 0,13% N. [c.327] Все сварные образцы из стали 25-12 содержали примерно 0,06 и 0,15% N. Он также подчеркивает, что азот не оказывает ухудшающего влияния на прочность и вязкость сварных изделий. Это утверждение несколько противоречит тому факту, что сварные образцы, имеющие высокое содержание азота в полностью аусте-нитных сталях, имеют некоторую склонность к пористости и растрескиванию в то время как образцы с незначительным содержанием азота, содержащие небольшое количество феррита, являются более плотными. Последнее, как будто, более благоприятно с точки зрения получения качественного шва. [c.328] Из данных табл. 124 следует, что сварные образцы обладают примерно одинаковыми высокими характеристиками прочности и пластичности при сварке электродами из стали типа 18-8 без азота и из стали типа 23-4 с азотом 267 ]. [c.328] Так как титан имеет значительно большую склонность к образованию нитридов, чем углерод, то при сварке титаносодержащих сталей азот вводить нецелесообразно. [c.328] Тантал более склонен к образованию карбидов, чем нитридов, в то время как ниобий в равной степени образует нитриды и карбиды. Поэтому в присутствии ниобия или тантала отдельно иди совместно (—1—1,5%) хорошие результаты получаются при сварке с применением электродов из того же материала, но с обмазкой. [c.328] имеющие повышенное содержание азота находящегося при сварке в твердом растворе, а также в тяжелых отливках, вследствие дендритной ликвации могут быть в отдельных зонах обогащены азотом, что является причиной образования газовых пузырей. При содержании азота, близком к пределу его растворимости, в стали может проявляться склонность к ликвации, что может явиться причиной плохого качества сварки. [c.328] Как уже указывалось, наличие а-фазы отрицательно сказывается при операциях горячей обработки давлением и особенно на прошиваемоети трубных заготовок [289, 290]. [c.330] При длительном нагреве в интервале умеренных температур феррит основного металла и сварного шва стали типа 18-8 с титаном может превратиться в а-фазу, что отмечается рядом исследователей [281]. [c.330] Испытания по определению коррозионной стойкости образцов, вырезанных из стали 1Х18Н9Т с 0,12—0,14% С, 18% Сг, 9—10% Ni с 0,52—0,7% Ti (от края и середины полосы), в сильно агрессивных средах, 65%-НОЙ кипящей азотной, 10%-ной кипящей серной и 3,6%-ной соляной кислотах при комнатных температурах [516] показали, что с увеличением количества феррита в стали коррозионная стойкость в указанных средах несколько понижается. Потери веса образцов различных сталей с 12—21% фер-ритной составляющей в 2—2,5 раза выше, чем стали, в которой феррит имеется в количестве 1—8%. Разница между краем и серединой полосы тем выше, чем больше феррита в стали и чем больше разница в его содержании между этими зонами. Аналогичная неравномерность была обнаружена А. А. Бабаковым на трубной заготовке [282]. Повторный нагрев и прокатка полосовой стали на лист уменьшает разницу в структурной неоднородности и способствует более равномерному распределению фаз. При достаточно равномерном распределении ферритной составляющей не обнаружено разницы в коррозионной стойкости стали 1Х18Н9Т в азотной кислоте и ряде других сред. В этом случае не обнаруживается разницы в коррозионной стойкости чисто аустенитной стали и аустенито-ферритной [193, 282]. [c.330] Углерод оказывает влияние на свойства сталей типа 18-8 с титаном, особенно на их коррозионную стойкость. Углерод образует с титаном стабильные карбиды переменной растворимости, зависящей от температуры. [c.330] В работе [197] приведены кривые растворимости карбидов в твердом растворе хромоникелевой стали типа 18-8 с 0,5% Ti и без титана в зависимости от содержания углерода. Как видно, в присутствии титана переход карбидов в твердый раствор происходит при более высоких температурах. Сталь 1Х18Н9Т, нагретая до более высоких температур, подвержена старению за счет образования дисперсных выделений карбидов титана (Ti ) и хрома (СГгзСе). [c.330] В горячекатаном состоянии сталь имеет более высокие механические свойства, но меньшую пластичность по сравнению с закаленным состоянием. [c.331] Длительный нагрев в интервале умеренных температур вызывает небольшое старение, которое тем быстрее, чем выше температура старения (рис. 177). При наличии а-фазы механические свойства повышаются и тем больше, чем больше ферритной составляющей в стали. [c.331] В присутствии а-фазы в прокатанном материале увеличивается анизотропия свойств большое количество ее (более 10—15%) отрицательно сказывается на штамповке в горячем и холодном состояниях и прошиваемости трубных заготовок [289, 290, 302]. [c.331] Хромоникелевые стали типа 18-8 без присадок находят крайне ограниченное применение в связи с их склонностью к межкристал-литному разрушению. Наибольшее применение в отечественной практике получили стали типа 18-8 с присадками титана или ниобия, которые имеют примерно одинаковые и несколько лучшие характеристики жаропрочности, чем сталь типа 18-8. Однако известны случаи, когда сталь типа 18-8 обладала несколько большей жаропрочностью, чем эти стали с указанными присадками. [c.332] Изучение жаропрочных свойств сталей типа 18-8 с титаном [262, 283, 291, 617] позволило установить, что жаропрочность и пластичность сильно зависят от величины зерна. При 650° С и выше наиболее высокую жаропрочность имеют крупнозернистые стали, закаленные с 1040—1100° С. [c.332] Наилучшее сочетание свойств сталь типа 18-8 с титаном полу- чает после закалки на твердый раствор по нижнему пределу температур 1040° С [287]. [c.332] Вернуться к основной статье