П турбины К-500-240-2 ХТГЗ

Среди наиболее важных типов стационарных турбин большой мощности следует отметить новейшую серию турбин ЛМЗ высокого давления ВК-50, ВК-100, ВТ-25 и ВПТ-25, а также предвключённые турбины ХТГЗ типа ВР-25. [c.182]

Турбина ХТГЗ мощностью 100000 кв/я при 1500 об/мин изображена на фиг, 89. Начальные параметры пара — 29 ama и 400° С, противодавление — 0,04 ama. Турбина выполнена двухцилиндровой. [c.194]

Фиг. 87. Турбина ХТГЗ мощностью 50 000 кет при 1500 об/мин 2 — паровая коробка 2 — цилиндр 3 — клапан 4 сопла 5 — обойма 6— выхлопной патрубок 7 — опорная лапа — лапа цилиндра Р — передний подшипник 2 — фундаментная плита 22—2 — камеры отбора 24 — гребенчатый подшипник 15 — масляный насос 26 — червячная пара 27 — лабиринтовое уплотнение 2с и 2Р — водяные уплотнения 20 — жёсткая муфта.

Удельный расход пара указан в табл. 12. Этот расход при больших нагрузках мало отличается от расхода пара одноцилиндровой турбиной ХТГЗ. [c.196]

Длина турбины около 12 л< вес — 240 т. Этот вес немногим отличается от веса одноцилиндровой турбины ХТГЗ такой же мощности, что можно объяснить меньшими размерами цилиндра низкого давления и более высокими напряжениями в деталях турбины. После ряда усовершенствований, введённых ЛМЗ, турбины этого типа работают надёжно, но вследствие высоких механиче- [c.196]

Фиг. 80. Турбина ХТГЗ мощностью 100 000 квт при 1500 об/мин 1 — паровая коробка 2 — обойма 3 — окна 4 — обойма 5 — выхлопной патрубок

Фиг. 103. Схема гидродинамического регулирования турбин ХТГЗ ЬР-23-1 и ВР-23 2 7 —главный масляный насос 2 —импульсный насос 3 — эжектор 4 —диафрагма 6 — регулятор давления масла (регулятор скорости 5—дроссельный золотник 7 — приспособление для изменения скорости вращения 8 — регулятор давления 9 иэод-ром 7 ) — лромежуточный сервомотор 11 — золотник главного сервомотора 12 — главный сервомотор 13 — редукционный клапан 14 — регулировочные клапаны 15 — предельный регулятор скорости 16 — автоматический затвор 17 — реле осевого сдвига 18 — предохранительный выключатель регулировочных клапанов, 19 — пусковое приспособление 20 — выключатель турбины со щита управления 21 — ручной выключатель 22 — предохранительный масляный выключатель 2 —стопорный клапан 24 устройство для испытания стопорного клапана 25 — реле давления смазочного масла 25— выключатель масляного электронасоса 27 регулятор турбонасоса 2у—вспомогательный масляный турбонасос 29 — масляный электронасос 30 — предохранительный клапан 31 — трубопровод

Предвключённая турбина ХТГЗ мощностью 25000 кет с противодавлением 31 ama (ВР-25-1) изображена на фиг. 102 и ЮЗ. Изоэнтропический перепад тепла составляет всего лишь 75,2 ккал1кг, вследствие чего расход пара при номинальной мощности равен 38у mj ia . [c.214]

На фиг. 103 показана принципиальная схема регулирования скорости и давления предвключённых турбин ХТГЗ. Вместо центробежного маятника в схеме регулирования предусмотрен центробежный насос 2. импульс от которого подводится к регулятору давления масла.5, образующему вместе с насосом регулятор скорости. [c.214]

В трехпоточной турбине ЛМЗ К-300-240 при давлении в конденсаторе 0,034 бар длина лопаток последней ступени составляет уже 960 мм при среднем диаметре 2480 мм. Наконец, в турбине ХТГЗ К-300-240 лопатка последней ступени имеет длину [c.10]

При испытании модели рабочей лопатки последней ступени паровой турбины ХТГЗ 100 Мет (см. рис. 11) было установлено, что нагрузка на первый зуб на 40% превышает среднюю нагрузку. Нагрузка же на последний зуб оказалась равной средней [44]. [c.91]

Большое влияние на прочность хвостовика и гребня диска оказывает концентрация напряжений, особенно заметная в канавках между зубьями. Так, в первой канавке хвостовика паровой турбины ХТГЗ 100 Мет, т. е. в сечении А—А на рис. 88, [c.94]

Паровое охлаждение применено в турбине ХТГЗ СКР-100. работающей при i/o = 650° (рис. 253 и 254, а также рис. 41 и 43). [c.375]

На рис. 261 изображена четырехцилиндровая турбина ХТГЗ К-500-240 с двумя одинаковыми ц. н. д. и с последней лопаткой длиной 1050 лгж (см. рис. 12). [c.384]

На рис. 292 показана проточная часть паровой турбины ХТГЗ К-300-240 на 3000 o6 muh, в которой применены лопатки длиной 1050 мм. [c.427]

Оригинальную конструкцию имеет подшипник газовой турбины ХТГЗ ГТУ-50-800 (рис. 337). Подшипник двусторонний само-устанавливающегося типа. Усилие от гребня вала передается на упорные колодки 1. Колодки стальные с баббитовой заливкой. [c.487]

В качестве другого примера целесообразности перехода на сварку с целью обеспечения высокого качества изделия на фиг. 38 приведен чертеж паровой коробки из стали 20ХМЛ турбины ХТГЗ имени Кирова [80]. [c.77]

Фиг. 60. Сварная верхняя половина цилиндра среднего давления турбины ХТГЗ

Эти данные получены на блоке с котлоагрегатами ЗиО ПК-39 и турбиной ХТГЗ К-300-240 12-7]. [c.66]

Рис. 9. Спектральные кривые распределения капель по массе в различных сечениях за рабочими лопатками последней ступени четырехступенчатой экспериментальной турбины ХТГЗ.

Рис. 54. Модальный радиус капель за рабочими лопатками последней ступени четырехступенчатой экспериментальной турбины ХТГЗ [45]. Высота лопатки 247 мм. Число оборотов п = 7000— 9000 об1мин.

В качестве другого примера на рис. 54 даны модальные радиусы капель ( > 2 мк) в нe к0л зкиx сечениях за рабочим колесом в экспериментальной турбине ХТГЗ по испытаниям С. М. Базарова и др. [22]. К периферии модальные размеры капель сильно [c.163]

Рис. 79. Модели сепарирующих устройств за рабочим колесом в четырехступенчатой экспериментальной турбине ХТГЗ [41] а — нижняя половина сепаратора за третьим рабочим колесом б — верхняя половина сепаратора

Стопорный клапан крепился непосредственно к цилиндру, благодаря чему не было перепускных труб — большое преимущество с точки зрения динамики регулирования. Способ соединения цилиндра с корпусом переднего подшипника и конструкция весьма жесткого корпуса НД надолго сохранились как принципы конструирования турбин ХТГЗ. [c.6]

Турбина К-50-29 ЛМЗ. Эта турбина максимальной мощностью 50 МВт — двухцилиндровая. Ее ступени давления были активного типа с повышением степени реактивности от 5% в начале до 26% в конце проточной части. Общее число ступеней давления (40) более чем в два раза превышало их количество в турбине ХТГЗ той же мощности. Благодаря большому числу ступеней их диаметры и радиальные размеры цилиндров значительно меньше, чем в турбине ХТГЗ. [c.6]

Применяется также экранирование и охлаждение диафрагм. Например, в турбинах ХТГЗ К-160-130 экранирована и охлаждается диафрагма, разделяющая место отвода пара за ЧВД к перегревателю и место возврата перегретого пара в тот же цилиндр. На ХТГЗ также применяется охлаждение поверхностей статора и ротора в зоне регулировочной ступени паром пониженной температуры. Экранированием и умеренным охлаждением может быть существенно уменьшен максимальный температурный перепад по ширине фланцев (в турбинах ЛМЗ — до 50 К). [c.38]

На ХТГЗ начали проектирование и выпуск турбин на СКД одновременно с ЛМЗ. Первоначальная мощность была также выбрана 300 МВт по ранее изложенным соображениям, но главная цель была в создании турбин мощностью 500 МВт, выпуск которых требовался в большом количестве. В турбинах ХТГЗ заложены принципиально новые реше- [c.76]

Невысоким начальным параметрам пара и низкому промежуточному перегреву соответствует большой удельный расход пара. Так, удельный расход пара влажнопаровой турбиной ХТГЗ мощностью 1000 МВт на расчетном режиме g= = 5,8 кг/(кВт-ч), тогда как турбиной ЛМЗ для сверхкритических параметров пара мощностью [c.113]

Для гарантии безусловной надежности в турбинах ХТГЗ предусматривается дублирование САР. Для этого выполняются две системы электрогид-равлическая и гидравлическая с общими сервомоторами, причем первая из них — основная. Перевод управления от одной системы к другой происходит без изменения нагрузки турбины. [c.115]

Для упрощения ремонтных работ желателен подвод пара к нижней половине ЦНД. По такой схеме выполняются быстроходные турбины ХТГЗ и тихоходные, не имеющие ЦСД. В некоторых турбинах предусматривается подвод пара к ЦНД сверху (К-500-60/1500 и К-ЮОО-60/1500 с ЦСД), а также боковой симметричный подвод в верхнюю и нижнюю половины ЦНД. [c.117]

Следующей была серия турбин мощностью 1000 МВт для реакторов ВВЭР-1000 и РБМК-2000. Начальные параметры пара —такие же, как для турбин мощностью 500 МВт. Все тихоходные турбины ХТГЗ составляют единый унифицированный ряд. [c.124]

Все турбины проектировались в зависимости от температуры охлаждающей воды (298 и 293 К) в двух модификациях для рк = 5,4 и 3,9 кПа. Во всех проектах базовым было РК последней ступени с размерами h = 1450 мм и йг = 4150 мм. Периферийная окружная скорость этого колеса — 440 м/с, тогда как в быстроходной турбине ХТГЗ с последней РЛ 1050 мм эта скорость — 565 м/с. В этом и было главное преимущество тихоходных турбин. [c.124]

Регулирование всех тихоходных турбин ХТГЗ — дроссельное, так как пока к ним не предъявляется требования работать в переменной части графика нагрузок. Альтернативное решение — работа при СД, что не только улучшает маневренные качества турбины, но также улучшает выгорание урана во время работы с пониженным давлением (см. п. V1II.5). [c.125]

Жесткая сварно-кованая конструкция роторов, давно применяемая в турбинах ХТГЗ, обеспечивает малые прогибы и высокую критическую частоту вращения, что благоприятствует спокойному ходу турбины. [c.125]

В турбинах ХТГЗ применяется электрогидрав-лическая САР. Для надежности турбина имеет дублирующую гидравлическую систему регулирования. Рабочее тело — масло. Коэффициент неравномерности регулирования можно устанавливать в пределах 0,02—0,1. [c.125]

Ниже рассмотрены некоторые конкретные конструкции тихоходных турбин ХТГЗ, имеющих различные схемы потоков (рис. VII.5). [c.125]

Рис. IX.5. Система регулирования турбины ХТГЗ (принципиальная схема)

В турбинах ХТГЗ эти лопатки имеют прямые входные участки (рис. (ХП1.9, б). При сравнительно небольшом осевом зазоре между предшествующим РК и входной кромкой НЛ капли на нее попадают со стороны выпуклой поверхности лопаток (см. рис. ХП1.7), где и находятся влагоулавливающие щели. При большом осевом зазоре щели целесообразно размещать также и на переднем участке кромки, а иногда даже со стороны вогнутой поверхности НЛ. Оптимальное расположение щелей определяется по траекториям нескольких капельных потоков с наиболее представительными размерами капель. [c.239]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...