ПОИСК Статьи Чертежи Таблицы Сложный теплообмен на вертикальных строительных конструкциях при турбулентной естественной конвекции из "Термогазодинамика пожаров в помещениях " Так же, как и для ламинарного режима движения, для турбулентного режима при Ви 1 газовая среда является оптически непрозрачной, а при Ви 1 прозрачной для теплового лучистого потока. Таким образом, в условиях пожара в помещениях при значениях Ви 1 необходимо учитывать оптические свойства среды при решении задачи о сложном теплообмене. [c.77] Для расчета сложного теплообмена в оптически плотных средах в условиях турбулентной естественной конвекции необходимо знать значения турбулентной теплопроводности г. [c.77] В настоящее время нет достаточных данных о средних величинах пульсации в условиях естественной конвекции, что не позволяет получить эту функциональную зависимость. [c.77] При увеличении критерия Бугера суммарный удельный тепловой поток уменьшается, уменьшается его лучистая составляющая и увеличивается конвективная. [c.81] Для практически важных значений критерия Ви=1—2 суммарный удельный тепловой поток с увеличением Ви уменьшается с 24 до 19 кВт-м-2 и доля конвективной составляющей в суммарном удельном тепловом потоке увеличивается от 16,5 до 24 %. Равное значение лучистой и конвективной составляющей достигается при значении Ви = 9, что несколько больше, чем для условий ламинарного пограничного слоя. Влияние лучистой составляющей на суммарный тепловой поток перестает быть существенным при Ви 60, что значительно больше соответствующих значений Ви для условий ламинарного пограничного слоя (Ви = 20). Это объясняется влиянием турбулентного коэффициента теплопроводности на диффузионный процесс переноса лучистой тепловой энергии. Турбулентный коэффициент переноса интенсифицирует процесс передачи тепла как за счет конвекции, так и за счет радиации. Однако зависимость радиационной составляющей от температурного напора ДГ более сильная, чем составляющей конвективной. Значение суммарного удельного потока для условий примера, определенное по зависимости, традиционно применяемой для задач огнестойкости, более чем в 2 раза превышает найденные в соотношении с настоящей теорией. Причем если величина конвективной составляющей практически одинакова (д. =4,2 кВт-м ) и по настоящей теории при изменении Ви от 1 до 2 изменяется от 4 до 4.4 кВт-м- , то значения радиационной составляющей существенно отличаются лучистая составляющая, найденная в соответствии с традиционным методо.м, 9пв=45 кВт-м и по настоящей теории дан=24—19 кВт-м- при изменении Ви от 1 до 2. Такое различие объясняется тем, что в традиционном методе расчета используется модель оптически прозрачной среды между двумя бесконечными плоскопараллельными поверхностями. Для задач определения фактического предела огнестойкости в связи со спецификой проведения экспериментов такая модель допустима. В условиях реальных пожаров она вносит существенную ошибку в анализ теплового воздействия очага пожара на строительные конструкции. Сравнение результатов расчета удельных тепловых потоков на вертикальных конструкциях при пожарах, полученных с помощью разработанной в настоящем разделе теории с экспериментальными данными, приведено в разд. 3.3 настоящей главы. [c.81] Вернуться к основной статье